顶板道路及堆场加固方案Word文件下载.doc
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6、《建筑施工安全检查标准》JGJ59-2011
7、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011
8、《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ800-1991
9、《混凝土结构工程施工质量验收规范》GB50204-2015
10、《工程建设标准强制性条文》2002年版
11、《建筑工程施工质量验收统一标准》(GB50300-2013)
12、《屋面工程质量验收规范》GB50207-2012
13、《钢结构设计规范》GB50017-2003
14、本地块项目工程现场实际情况
15、根据现场载重货车总重≤65吨、材料堆放最大荷载22.3kN/m2进行编制。
三、设计数据
地下室顶板板厚:
250~300mm
主梁东西向最大间距为8.0m,断面400×
550
主梁南北向最大间距为6.60m,断面300×
700
地下室室外顶板覆土(除消防车道外)1.5m
活动荷载:
4.0KN/m2
顶板设计荷载:
24KN/m2,根据《建筑结构荷载规范》GB50009-2012,满载300KN的消防车对地库顶板产生的均布活荷载为20KN/M2,故偏于安全考虑,65吨汽车对地库顶板产生的均布活荷载为50KN/M2,现对顶板临时道路不计算梁板的承载能力,只考虑支撑钢管的承载能力,按50KN/m2计算支撑钢管的承载能力。
四、原设计承载能力计算
1)查《建筑结构荷载规范》GB50009-2012附录表A中A.1.4得:
粘土自重为18KN/m3
2)地下室室外顶板覆土(除消防车道外)按1.5M每平方米荷载:
18KN/m3×
1.5M=27KN/m
3)地下室顶板可承受荷载为(取小值):
20KN/m2+(活动荷载4.0KN/m2)=24KN/m2
4)本工程顶板可承受荷载折算后为:
24KN/m2
第三章施工进度计划
加固脚手架根据结构层施工进度搭设,搭设进度计划见下表:
搭设部位
搭设高度
搭设时间
完成时间
车道、钢筋、砖及砂等材料堆场
基顶~地下室顶板
方案审批完成后3天内开始
开始后15天内完成
本工程加固脚手架预计使用时间为加固搭设完成后10个月。
第四章施工准备与资源配置计划
一、材料准备
钢管:
采用外径48mm,壁厚3.0mm的Q235钢材质的焊接钢管,其质量应符合现行国家标准《碳素结构钢》(GB/T700-2006)中Q235A级钢的规定,有严重锈蚀弯曲、压扁、裂纹和损伤者禁用。
立杆、纵向水平杆的钢管长度为3.5~6m或每根最大重最不超过25kg为宜,钢管应全涂防锈漆。
扣件:
扣件采用可锻铸铁制作的扣件,其材质应符合现行国家标准《钢管脚手架扣件》(GB15831-2006)的规定,扣件不能有裂纹、气孔、疏松、砂眼等铸造缺陷,扣件与钢管要接触良好。
扣件应做防锈处理,螺栓拧紧,扭力矩达65N·
M时不得发生破坏。
木楞:
40×
90mm,支撑架体上下两端软接触均加顶托。
加强对使用材料的检查,检查钢管是否合格,是否变形,检查扣件是否松动,螺栓螺纹是否有损,检查钢管型号、质量等,不合格的材料一律不准在本工程中使用,严禁使用变形和不合格的材料,严禁使用变形和不合格的扣件、钢管。
二、人员准备
架体搭设操作必须由架工搭设,架工必须持证上岗。
搭设前必须由技术、安全部门对操作人员进行技术交底及安全交底。
交底必须以口头形式和书面形式同时进行,并且有交底人和被交底人的签字。
第五章、地下室临时支撑设计计算书
计算依据:
1、《钢结构设计规范》GB50017-2003
2、《建筑结构荷载规范》GB50009-2012
3、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011
一、参数信息
1、基本参数
支撑位置
临时道路
支撑高度H(mm)
3.6
地下室顶板厚度h(mm)
250
临时支撑长a(m)
80
临时支撑宽b(m)
6
考虑覆土荷载传递
否
2、荷载参数
施工人员及设备荷载标准值Q1k(kN/m3)
50
二、设计简图
钢管支撑立面图
支撑平面图
钢管支撑受力简图
三、支撑结构验算
支撑类型
扣件式钢管支撑架
支架计算依据
《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011
永久荷载的分项系数γG
1.2
可变荷载的分项系数γQ
1.4
立杆纵向间距la(mm)
500
立杆横向间距lb(mm)
立柱水平杆步距h0(mm)
1400
立柱顶部步距hd(mm)
扫地杆高度h2(mm)
200
立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a1(m):
0.2
剪刀撑设置类型
普通型
顶部立杆计算长度μ1
2.2
非顶部立杆计算长度μ2
1.8
支撑钢管类型
Ф48×
3
抗压强度设计值[f](N/mm2)
205
可调托座承载力容许值[N](kN)
30
地下室顶板存在覆土但结构本身可承担外部覆土荷载,按最不利原则,只考虑施工荷载传递;
设梁板下Ф48×
3mm钢管@0.5m×
0.5m支承上部施工荷载,可得:
N=γQ×
NQK×
la×
lb=1.4×
50×
0.5×
0.5=17.5kN
1、可调托座承载力验算
【N】=30≥N=17.5kN
满足要求!
2、长细比验算
根据《规范》JGJ130-2011第5.4.6条规定可知:
顶部立杆段:
λ=l0/i=kμ1(hd+2a1)/i=1×
2.2×
(500+2×
200)/15.9=124.528≤[λ]=210
非顶部立杆段:
λ=l0/i=kμ2h0/i=1×
1.8×
1400/15.9=158.491≤[λ]=210
3、立杆稳定性验算
λ=l0/i=kμ1(hd+2a1)/i=1.155×
200)/15.9=143.83≤[λ]=210
λ=l0/i=kμ2h0/i=1.155×
1400/15.9=183.057≤[λ]=210
比较后取大值,λ=183.057,查《规范》JGJ130-2011附表A.0.6,取φ=0.214
f=N/(φA)=17500/(0.214×
424)=192.867N/mm2≤[f]=205N/mm2
临时扣件钢管支撑满足要求!
第六章地下室顶板承载计算
一:
地库顶板板跨
8*6.6、8*5.5、5.5*5.5
二、车库顶板行车荷载
1、砂车
按装15立方米车考虑,砂车自重约20吨,砂25吨,合计45×
1.1,总计50吨考虑。
(考虑动荷载)
2、砖车
按装20立方米车考虑,砖车自重约5吨,砖重35吨,合计40×
1.1,总计45吨考虑。
3、混凝土罐车及泵车
按装18立方米车考虑,混凝土罐车自重约20吨,18立方米混凝土按45吨计,合计65×
1.1,总计71.5吨。
4、钢筋半挂车
按装45T钢筋考虑,自重17.5T,合计62.5×
1.1,总计69吨考虑。
砂车、砖车、混凝土罐车、钢筋半挂车作用下楼面等效均布活荷载的确定。
因混凝土罐车最重,以下按混凝土罐车作用下验算楼面等效均布活荷载。
按《建筑结构荷载规范》GB50009-2012附录C.0.2:
连续梁板的等效均布活荷载,可按单跨简支计算。
但计算内力时,仍应按连续考虑。
按《建筑结构荷载规范》GB50009-2012附录C.0.4(C.0.6双向板的等效均布荷载可按与单向板相同的原则,按四边简支板的绝对最大弯矩等值来确定):
单向板上局部荷载(包括集中荷载)的等效均布活荷载qe=8Mmax/bL2
式中L——板的跨度,取最大轴线间距8000mm;
b——板上荷载的有效分布宽度,按本附录C.0.5确定;
Mmax——简支单向板的绝对最大弯矩,按设备的最不利布置确定。
按搅拌车后车轮作用在跨中考虑,后轮均作用在一个共同的平面上,轮胎着地尺寸为0.6m×
0.2m,后车轮作用荷载取71T,前车轮作用荷载不计,为了偏安全考虑,附图汽车荷载平面尺寸如下:
汽车平面尺寸
Mmax=715KN×
8.0m/4=1430KN.m(偏安全考虑,后轮取4个,L取8.0m)
按《建筑结构荷载规范》GB50009-2012附录C.0.5:
bcx、bcy取值为:
bcx=1.4+0.6=2m,bcy=1.8+0.2=2m
当bcx≥bcy,bcy≤0.6L,bcx≤L时
b=bcy+0.7L,(偏安全考虑取L=5.5m)
b=2+0.7×
5.5=5.85
qe=8Mmax/bL2=(8×
1430)/(5.85×
5.52)=64.65KN/m2
在前面第五章地下室临时支撑设计计算书中,为了偏安全考虑,对顶板临时道路不计算梁板的承载能力,只考虑支撑钢管的承载能力,按50KN/m2核算支撑钢管的承载能力的,地下室顶板荷载设计荷载为24KN/m2总设计荷载为74KN/m2>64.65KN/m2。
在实际情况中,罐车的后轮为8个,故地下室顶板的均布承受荷载会相应降低。
所以满足设计要求。
三、钢筋堆场的堆载验算
1、圆盘一级钢堆载验算
1)每盘的重量计算得:
约25KN
2)平放时的底面积(圆盘钢底部垫废模板):
3.14×
(圆盘直径1.6/2)2=2.00m2
3)地下室顶板受到的压力:
25/2=12.5KN/m2
4)验算
(圆盘一级荷载为12.5KN/m2)<
(顶板可承受荷载24N/m2),符合顶板承载要求。
2、直条二、三级钢筋堆载验算
1)每捆的重量计算得:
约25KN/捆
2)设钢筋长度为9米,一扎钢筋每米的重量为:
25/9=2.78KN/M
3)使用宽度为950mm的工字钢架放置
4)现假设平均每格堆放4扎钢筋,每一格架子底受到重量为:
25×
4/(0.95×
9)=11.7KN/m2<24KN/m2
满足要求!
四、钢管堆载验算
1)算钢管理论重量得Ф48×
3.0钢管每米自重:
0.033KN/M
2)堆载面分布中得出1
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