固定端塔吊板式基础计算书Word下载.docx
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511.2
水平荷载标准值Fvk(kN)
18.3
倾覆力矩标准值Mk(kN·
m)
1335
非工作状态
竖向荷载标准值Fk'
(kN)
水平荷载标准值Fvk'
73.9
倾覆力矩标准值Mk'
(kN·
1552
2、塔机传递至基础荷载设计值
塔机自重设计值F1(kN)
1.35Fk1=1.35×
464.1=626.535
起重荷载设计值FQ(kN)
1.35Fqk=1.35×
47.1=63.585
竖向荷载设计值F(kN)
626.535+63.585=690.12
水平荷载设计值Fv(kN)
1.35Fvk=1.35×
18.3=24.705
倾覆力矩设计值M(kN·
1.35Mk=1.35×
1335=1802.25
竖向荷载设计值F'
1.35Fk'
=1.35×
水平荷载设计值Fv'
1.35Fvk'
73.9=99.765
倾覆力矩设计值M'
1.35Mk'
1552=2095.2
三、基础验算
基础布置图
基础布置
基础长l(m)
5.5
基础宽b(m)
基础高度h(m)
1.4
基础参数
基础混凝土强度等级
C35
基础混凝土自重γc(kN/m3)
24
基础上部覆土厚度h’(m)
基础上部覆土的重度γ’(kN/m3)
19
基础混凝土保护层厚度δ(mm)
50
地基参数
修正后的地基承载力特征值fa(kPa)
160
基础及其上土的自重荷载标准值:
Gk=blhγc=5.5×
5.5×
1.4×
24=1016.4kN
基础及其上土的自重荷载设计值:
G=1.35Gk=1.35×
1016.4=1372.14kN
荷载效应标准组合时,平行基础边长方向受力:
Mk'
'
=1552kN·
m
Fvk'
=Fvk'
/1.2=73.9/1.2=61.583kN
荷载效应基本组合时,平行基础边长方向受力:
M'
=2095.2kN·
Fv'
=Fv'
/1.2=99.765/1.2=83.138kN
基础长宽比:
l/b=5.5/5.5=1≤1.1,基础计算形式为方形基础。
Wx=lb2/6=5.5×
5.52/6=27.729m3
Wy=bl2/6=5.5×
相应于荷载效应标准组合时,同时作用于基础X、Y方向的倾覆力矩:
Mkx=Mkb/(b2+l2)0.5=1552×
5.5/(5.52+5.52)0.5=1097.43kN·
Mky=Mkl/(b2+l2)0.5=1552×
1、偏心距验算
(1)、偏心位置
相应于荷载效应标准组合时,基础边缘的最小压力值:
Pkmin=(Fk+Gk)/A-Mkx/Wx-Mky/Wy
=(464.1+1016.4)/30.25-1097.43/27.729-1097.43/27.729=-30.211<
偏心荷载合力作用点在核心区外。
(2)、偏心距验算
偏心距:
e=(Mk+FVkh)/(Fk+Gk)=(1552+73.9×
1.4)/(464.1+1016.4)=1.118m
合力作用点至基础底面最大压力边缘的距离:
a=(5.52+5.52)0.5/2-1.118=2.771m
偏心距在x方向投影长度:
eb=eb/(b2+l2)0.5=1.118×
5.5/(5.52+5.52)0.5=0.791m
偏心距在y方向投影长度:
el=el/(b2+l2)0.5=1.118×
偏心荷载合力作用点至eb一侧x方向基础边缘的距离:
b'
=b/2-eb=5.5/2-0.791=1.959m
偏心荷载合力作用点至el一侧y方向基础边缘的距离:
l'
=l/2-el=5.5/2-0.791=1.959m
b'
=1.959×
1.959=3.839m2≥0.125bl=0.125×
5.5=3.781m2
满足要求!
2、基础底面压力计算
荷载效应标准组合时,基础底面边缘压力值
Pkmin=-30.211kPa
Pkmax=(Fk+Gk)/3b'
=(464.1+1016.4)/(3×
1.959×
1.959)=128.55kPa
3、基础轴心荷载作用应力
Pk=(Fk+Gk)/(lb)=(464.1+1016.4)/(5.5×
5.5)=48.942kN/m2
4、基础底面压力验算
(1)、修正后地基承载力特征值
fa=160.00kPa
(2)、轴心作用时地基承载力验算
Pk=48.942kPa≤fa=160kPa
(3)、偏心作用时地基承载力验算
Pkmax=128.55kPa≤1.2fa=1.2×
160=192kPa
5、基础抗剪验算
基础有效高度:
h0=h-δ=1400-(50+20/2)=1340mm
X轴方向净反力:
Pxmin=γ(Fk/A-(Mk'
+Fvk'
h)/Wx)=1.35×
(464.100/30.250-(1552.000+61.583×
1.400)/27.729)=-59.045kPa
Pxmax=γ(Fk/A+(Mk'
(464.100/30.250+(1552.000+61.583×
1.400)/27.729)=100.469kPa
假设Pxmin=0,偏心安全,得
P1x=((b+B)/2)Pxmax/b=((5.500+1.000)/2)×
100.469/5.500=59.368kPa
Y轴方向净反力:
Pymin=γ(Fk/A-(Mk'
h)/Wy)=1.35×
Pymax=γ(Fk/A+(Mk'
假设Pymin=0,偏心安全,得
P1y=((l+B)/2)Pymax/l=((5.500+1.000)/2)×
基底平均压力设计值:
px=(Pxmax+P1x)/2=(100.469+59.368)/2=79.918kPa
py=(Pymax+P1y)/2=(100.469+59.368)/2=79.918kPa
基础所受剪力:
Vx=|px|(b-B)l/2=79.918×
(5.5-1)×
5.5/2=988.99kN
Vy=|py|(l-B)b/2=79.918×
X轴方向抗剪:
h0/l=1340/5500=0.244≤4
0.25βcfclh0=0.25×
1×
16.7×
5500×
1340/1000=30769.75kN≥Vx=988.99kN
Y轴方向抗剪:
h0/b=1340/5500=0.244≤4
0.25βcfcbh0=0.25×
1340/1000=30769.75kN≥Vy=988.99kN
四、基础配筋验算
基础底部长向配筋
HRB335Φ20@160
基础底部短向配筋
基础顶部长向配筋
基础顶部短向配筋
1、基础弯距计算
基础X向弯矩:
MⅠ=(b-B)2pxl/8=(5.5-1)2×
79.918×
5.5/8=1112.614kN·
基础Y向弯矩:
MⅡ=(l-B)2pyb/8=(5.5-1)2×
2、基础配筋计算
(1)、底面长向配筋面积
αS1=|MⅡ|/(α1fcbh02)=1112.614×
106/(1×
13402)=0.007
ζ1=1-(1-2αS1)0.5=1-(1-2×
0.007)0.5=0.007
γS1=1-ζ1/2=1-0.007/2=0.997
AS1=|MⅡ|/(γS1h0fy1)=1112.614×
106/(0.997×
1340×
300)=2777mm2
基础底需要配筋:
A1=max(2777,ρbh0)=max(2777,0.0015×
1340)=11055mm2
基础底长向实际配筋:
As1'
=11113.384mm2≥A1=11055mm2
(2)、底面短向配筋面积
αS2=|MⅠ|/(α1fclh02)=1112.614×
ζ2=1-(1-2αS2)0.5=1-(1-2×
γS2=1-ζ2/2=1-0.007/2=0.997
AS2=|MⅠ|/(γS2h0fy2)=1112.614×
A2=max(2777,ρlh0)=max(2777,0.0015×
基础底短向实际配筋:
AS2'
=11113.384mm2≥A2=11055mm2
(3)、顶面长向配筋面积
基础顶长向实际配筋:
AS3'
=11113.384mm2≥0.5AS1'
=0.5×
11113.384=5556.692mm2
(4)、顶面短向配筋面积
基础顶短向实际配筋:
AS4'
=11113.384mm2≥0.5AS2'
(5)、基础竖向连接筋配筋面积
基础竖向连接筋为双向HPB30010@160。
五、配筋示意图
基础配筋图
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