梁截面250500梁模板计算书Word文档格式.docx
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1.5
板
1.1
施工人员及设备荷载标准值Q1k
当计算支架立柱及其他支承结构构件时(kN/m2)
2
振捣混凝土时产生的荷载标准值Q2k(kN/m2)
对水平面模板取值
风荷载标准值ωk(kN/m2)
基本风压ω0(kN/m2)
非自定义:
0.22
风压高度变化系数μz
0.9
风荷载体型系数μs
0.8
三、模板体系设计
新浇混凝土梁支撑方式
梁两侧有板,梁板立柱共用(A)
梁跨度方向立柱间距la(mm)
1000
梁两侧立柱间距lb(mm)
步距h(mm)
1500
新浇混凝土楼板立柱间距l'
b(mm)
混凝土梁居梁两侧立柱中的位置
居中
梁左侧立柱距梁中心线距离(mm)
梁底增加立柱根数
1
梁底增加立柱布置方式
按梁两侧立柱间距均分
梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm)
梁底支撑小梁根数
3
梁底支撑小梁一端悬挑长度(mm)
300
设计简图如下:
平面图
立面图
四、面板验算
面板类型
覆面木胶合板
面板厚度(mm)
18
面板抗弯强度设计值[f](N/mm2)
20
面板弹性模量E(N/mm2)
10000
取单位宽度1000mm,按二等跨连续梁计算,计算简图如下:
W=bh2/6=1000×
18×
18/6=54000mm3,I=bh3/12=1000×
18/12=486000mm4
q1=0.9max[1.2(G1k+(G2k+G3k)×
h)+1.4Q1k,1.35(G1k+(G2k+G3k)×
h)+1.4×
0.7Q1k]×
b=0.9max[1.2×
(0.1+(24+1.5)×
0.5)+1.4×
2,1.35×
0.7×
2]×
1=17.38kN/m
q1静=0.9×
1.35×
[G1k+(G2k+G3k)×
h]×
b=0.9×
[0.1+(24+1.5)×
0.5]×
1=15.61kN/m
q1活=0.9×
1.4×
Q2k×
2×
1=1.76kN/m
q2=(G1k+(G2k+G3k)×
h)×
b=[0.1+(24+1.5)×
1=12.85kN/m
1、强度验算
Mmax=0.125q1L2=0.125q1l2=0.125×
17.38×
0.122=0.03kN·
m
σ=Mmax/W=0.03×
106/54000=0.63N/mm2≤[f]=20N/mm2
满足要求!
2、挠度验算
νmax=0.521qL4/(100EI)=0.521×
12.85×
1254/(100×
10000×
486000)=0.003mm≤[ν]=l/400=125/400=0.31mm
3、支座反力计算
设计值(承载能力极限状态)
R1=R3=0.375q1静l+0.437q1活l=0.375×
15.61×
0.12+0.437×
1.76×
0.12=0.83kN
R2=1.25q1l=1.25×
0.12=2.72kN
标准值(正常使用极限状态)
R1'
=R3'
=0.375q2l=0.375×
0.12=0.6kN
R2'
=1.25q2l=1.25×
0.12=2.01kN
五、小梁验算
小梁类型
方木
小梁材料规格(mm)
50×
100
小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)
15.44
小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)
1.78
小梁弹性模量E(N/mm2)
9350
小梁截面抵抗矩W(cm3)
83.33
小梁截面惯性矩I(cm4)
416.67
为简化计算,按四等跨连续梁和悬臂梁分别计算,如下图:
q1=max{0.83+0.9×
[(0.3-0.1)×
0.25/2+0.5×
(0.5-0.2)]+0.9max[1.2×
(0.5+(24+1.1)×
0.2)+1.4×
max[0.5-0.25/2,(1-0.5)-0.25/2]/2×
1,2.72+0.9×
(0.3-0.1)×
0.25/2}=2.75kN/m
q2=max[0.6+(0.3-0.1)×
(0.5-0.2)+(0.5+(24+1.1)×
0.2)×
1,2.01+(0.3-0.1)×
0.25/2]=2.03kN/m
1、抗弯验算
Mmax=max[0.107q1l12,0.5q1l22]=max[0.107×
2.75×
12,0.5×
0.32]=0.29kN·
σ=Mmax/W=0.29×
106/83330=3.53N/mm2≤[f]=15.44N/mm2
2、抗剪验算
Vmax=max[0.607q1l1,q1l2]=max[0.607×
1,2.75×
0.3]=1.667kN
τmax=3Vmax/(2bh0)=3×
1.667×
1000/(2×
100)=0.5N/mm2≤[τ]=1.78N/mm2
3、挠度验算
ν1=0.632q2l14/(100EI)=0.632×
2.03×
10004/(100×
9350×
4166700)=0.33mm≤[ν]=l/400=1000/400=2.5mm
ν2=q2l24/(8EI)=2.03×
3004/(8×
4166700)=0.05mm≤[ν]=l/400=300/400=0.75mm
4、支座反力计算
梁头处(即梁底支撑小梁悬挑段根部)
承载能力极限状态
Rmax=max[1.143q1l1,0.393q1l1+q1l2]=max[1.143×
1,0.393×
1+2.75×
0.3]=3.14kN
同理可得,梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1=R3=3.01kN,R2=3.14kN
正常使用极限状态
R'
max=max[1.143q2l1,0.393q2l1+q2l2]=max[1.143×
1+2.03×
0.3]=2.32kN
同理可得,梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R'
1=R'
3=2.75kN,R'
2=2.32kN
六、主梁验算
主梁类型
钢管
主梁材料规格(mm)
Ф48×
可调托座内主梁根数
主梁弹性模量E(N/mm2)
206000
主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)
205
主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)
120
主梁截面惯性矩I(cm4)
10.78
主梁截面抵抗矩W(cm3)
4.49
主梁自重忽略不计,计算简图如下:
主梁弯矩图(kN·
m)
σ=Mmax/W=0.247×
106/4490=55N/mm2≤[f]=205N/mm2
主梁剪力图(kN)
Vmax=2.751kN
τmax=2Vmax/A=2×
2.751×
1000/424=12.98N/mm2≤[τ]=120N/mm2
主梁变形图(mm)
νmax=0.06mm≤[ν]=l/400=500/400=1.25mm
4、扣件抗滑计算
R=max[R1,R3]=0.26kN≤8kN
单扣件在扭矩达到40~65N·
m且无质量缺陷的情况下,单扣件能满足要求!
同理可知,左侧立柱扣件受力R=0.26kN≤8kN
七、立柱验算
钢管类型
立柱截面面积A(mm2)
424
回转半径i(mm)
15.9
立柱截面抵抗矩W(cm3)
抗压强度设计值f(N/mm2)
λ=h/i=1500/15.9=94.34≤[λ]=150
长细比满足要求!
查表得,φ=0.67
1、风荷载计算
Mw=0.92×
ωk×
la×
h2/10=0.92×
0.22×
1×
1.52/10=0.06kN·
2、稳定性计算
根据《建筑施工模板安全技术规范》公式5.2.5-14,荷载设计值q1有所不同:
1)面板验算
q1=0.9×
[1.2×
0.5)+0.9×
1=16.15kN/m
2)小梁验算
q1=max{0.77+(0.3-0.1)×
0.25/2+0.9×
0.2)+0.9×
1,2.52+(0.3-0.1)×
0.25/2}=2.55kN/m
同上四~六计算过程,可得:
R1=0.25kN,R2=8.3kN,R3=0.25kN
立柱最大受力Nw=max[R1+N边1,R2,R3+N边2]+Mw/lb=max[0.25+0.9×
(0.75+(24+1.1)×
(1+0.5-0.25/2)/2×
0.9,8.3,0.25+0.9×
(1+1-0.5-0.25/2)/2×
0.9]+0.06/1=8.36kN
f=N/(φA)+Mw/W=8359.1/(0.67×
424)+0.06×
106/4490=41.8N/mm2≤[f]=205N/mm2
八、可调托座验算
可调托座承载力容许值[N](kN)
30
由"
主梁验算"
一节计算可知可调托座最大受力N=max[R2]=8.64kN≤[N]=30kN
九、立柱地基基础计算
地基土类型
2号粉质土
地基承载力设计值fak(kPa)
260
立柱垫木地基土承载力折减系数mf
垫板底面面积A(m2)
0.15
立柱底垫板的底面平均压力p=N/(mfA)=8.36/(1×
0.15)=55.73kPa≤fak=260kPa
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