805综采定稿Word格式文档下载.docx
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95+1×
25型电缆沿805进顺分别供给工作面溜子、油泵及采煤机、转载机、备用油泵的组合开关。
(1140V)
以下是供电计算:
一、变压器容量选择:
1、1#变压器容量选择:
计算电力负荷总视在功率:
S=∑Pn×
Kr/cosФ
805综采工作面是一个按顺序启动的机械化工作面:
Kr=0.4+0.6×
Ps/∑Pn
=0.4+0.6×
125/476.6
=0.58
式中:
Kr-需用系数;
Ps-最大电动机功率;
∑Pn-所有电机功率之和。
取cosФ=0.7
S=476.6×
0.58/0.7=395KVA
选用KBSGZY-630/6移变一台(6/0.69KV)
2、2#变压器容量选择:
计算电力负荷总视在功率:
200/932
=0.53
综采工作面取cosФ=0.7
S=932×
0.53/0.7=706KVA
选用KBSGZY-1000/6移变一台(6/1.2KV)
二、按正常运行时,计算网络电压损失:
计算采煤机电机电压损失,电压损失由三部分组成。
∑⊿U%=⊿UT%+⊿U1%+⊿U2%
⊿UT%-变压器的电压损失百分数
⊿U1%-干线电缆中的电压损失百分数
⊿U2%-支线电缆中的电压损失百分数
1、变压器电压损失百分数
⊿UT%=β(URcosФ+UXsinФ)
=0.71×
(0.7×
0.78+6.46×
0.63)
=3.3%
β-变压器负荷系数;
β=706/1000=0.71
UR-变压器电阻压降百分数;
UR=(⊿P/10S)%=(7000/10×
1000)%=0.7%
⊿P-变压器短路损耗;
查表:
⊿P=7000
UK-变压器阻抗压降百分数;
查表:
UK=6.5%
UX2=UK2-UR2UX=6.46%
cosФ、sinФ-变压器负荷中的功率因数及对应正弦值
cosФ=(200×
0.85×
2+30×
2×
0.87+125×
0.85+264×
0.85)/932
=0.78
sinФ=0.63
2、支线电缆中的电压损失百分数
⊿U2%=PNL(R+XtanФ)/UN2×
100%
=468×
103×
0.39×
(0.346+0.078×
0.59)/(1140)2×
=5.5%
cosФ=0.85tanФ=0.59
R-支线电缆每千米电阻0.346
X-支线电缆每千米电抗0.0.78
∑⊿U%为正常运行时,机组电动机的允许电压降,一般取10%
⊿U1%=(10%+UK%)-⊿UT%-⊿U2%
=16.5%-3.3%-5.5%
=7.7%
选干线电缆截面95毫米2,按式
⊿U1%=PNL(R+XtanФ)/UN2×
=668×
0.44×
(0.23+0.075×
=6.1%<7.7%
三、按机组电动机启动时校验电压降:
1、满足机组切割电机最小启动转矩的的最小启动电压为:
Ust,min=UN=1140×
=798V
K—电动机的最小启动转矩倍数,取1.2;
a—电动机额定电压时的启动转矩与电动机额定转矩之比,矿用隔爆型电动机一般取2~2.5;
UN-电动机的额定电压;
此时机组切割电机实际的起动电流为:
Ist=Ist.NUst.min/Un=123×
6×
798/1140=516.6A
Ist.N、Un-电动机额定启动电流、额定电压
此时机组支线电缆的电压损失为:
△Ubl.st=IstLbl/rscAbl=1.732×
516.6×
390×
0.5/42.5×
70
=59V
Lbl、Abl-支线电缆的长度,米;
截面积,毫米2;
-启动时的功率因数;
Ist-机组电机实际的起动电流
rsc-该电缆导电芯线的电导率,;
电机启动时,应满足启动器有足够的吸持电压:
U=Ust,min+△Ubl.st=798V+59V=857V
因为U=857V>70%UN=0.7×
1140=798V,满足起动器吸持电压的要求。
所以最后确定采煤机电动机端子的最小起动电压Ust.min=798V。
2、起动时电网各部分电压损失计算:
(1)、起动时机组支线电缆的电压损失:
Ist=516.6A;
△Ubl.st=59V
(2)、起动时干线电缆的电压损失:
△Ums.st=Lms【Ist+kde∑PN.re×
103/UN】/rscAms
=440×
【×
0.5+0.8×
400×
103/1140】/42.5×
95
=79V
Lms、rsc、Ams-干线电缆的长度、电导率,、截面积,毫米2;
Ist、-启动电动机的实际启动电流、启动时的功率因数;
kde-除启动电机外,其它启用电设备的需用系数;
∑PN.re-除启动电机外,其它启用电设备额定功率之和;
UN-用电设备的额定电压
(3)、起动时变压器的电压损失:
△UT..st=(U2N.T/100I2N.T)
【ur%(Ist+kde∑PN.re×
103/UN)+ux%(Ist+kde∑PN.re×
103tan/UN)】
=(1140/100×
506)
【0.7%(516.6×
0.5+0.8×
664×
103/×
1140)+6.46%(516.6×
0.87+0.8×
0.6/×
1140)】
=1V
U2N.T、I2N.T-变压器二次额定电压、额定电流;
tan-除启动电机外,其它用电设备加权平均功率因数角的正切值;
其它用电设备加权平均功率因数:
wm.re=(264×
0.85+200×
0.83+75×
0.83)/664
=0.85
wm.re=0.51
tan=0.6
ur%-变压器电阻压降百分数;
ux%-变压器电抗压降百分数;
ur%=(⊿P/10S)%=(7000/10×
S-变压器额定容量;
UK%-变压器阻抗压降百分数;
Ux2=UK2-Ur2UX=6.46%
其它符号含义与上式相同。
(4)、起动时低压电网的总电压损失:
△Ust=△UT..st+△Ums.st+
=1+79+59
=139V
3、按启动条件校验电缆截面:
启动时,电机端子上的启动电压应不小电机的最小启动电压,即
△U=U2N.T-△Ust=1140V-139V=1001V>Ust.min=798V
因此所选电缆截面满足了起动条件的要求。
四、按电缆允许电流校验
1、工作面溜子干线电缆允许电流校验:
IN=∑Pn×
Kx/1.732×
UN×
cosФ
=389×
0.8×
103/1.732×
1140×
0.85
=185A<215A
故选用70mm2截面电缆(Ie=215A)
2、工作面机组干线电缆允许电流校验:
=543×
=258A<285A
故选用95mm2截面电缆(Ie=285A)
3、2#KBSGZY-1000/6移变低压侧电流折算到高压电流:
Ig2=Id×
Ud/Ug
=(185+258)×
1140/6000
=84A<96A
2#KBSGZY-1000/6移变高压侧额定电流(Ie=96A)
2#移变一次侧选用35mm2高压屏蔽电缆(Ie=148A)
4、805回顺一部皮带干线电缆允许电流校验:
=161.4×
660×
0.84
=135A<215A
加权平均值cosФ=(25×
0.85+11.4×
0.85+125×
0.83)/161.4=0.84
5、805回顺二部皮带干线电缆允许电流校验:
=138×
0.83
=116A<175A
故选用50mm2截面电缆(Ie=175A)
加权平均值cosФ=(13×
0.83)/138=0.83
6、805进顺低压660V系统干线电缆允许电流校验:
=176×
0.6×
=110A<175A
故选用50mm2电缆(Ie=175A)
加权平均值cosФ=(25×
0.83×
12+13×
0.85)/176=0.84
7、1#KBSGZY-630/6移变低压侧电流折算到高压侧电流:
Ig1=Id×
=(135+116+110)×
660/6000
=40A<60.6A
1#KBSGZY-630/6移变高压侧额定电流(Ie=60.6A)
1#移变一次侧选用35mm2高压屏蔽电缆(Ie=148A)
8、因Ig2=84A,故2#BGP(50)-10高开选用Ie=200A的。
9、因Ig1=40A,故1#BGP(50)-10高开选用Ie=100A的。
五、短路电流计算
1、1#移动变压器二次出口端的短路电流计算
变压器二次出口端电压660V,容量630KVA,系统短路容量28MVA。
(井下各变电所短路容量已计算)
系统电抗XX=UP2/S=(6.3)2/28=1.42欧
6KV电缆L=0.78KM
高压电缆电阻、电抗:
R1=RL=0.588*0.78=0.5欧
X1=XL=0.078*0.78=0.06欧
变压器电阻、电抗:
查表得:
Rb=0.0056欧Xb=0.0415欧
∑R=R1/K2+Rb=0.5/92+0.0056=0.01欧
∑X=(XX+X1)/K2+Xb=(1.42+0.06)/92+0.0415=0.06欧
Z2=∑R2+∑X2Z=0.06欧
Id1=U/2Z=660/(2*0.06)=5500A
2、805回顺煤电钻短路电流计算
查表法:
换算电缆长度L=1166+20*3+20*11=1446M
Id2=641A
3、805进顺煤电钻短路电流计算
换算电缆长度L=1320M
Id2=561A
4、2#移动变压器二次出口端短路电流计算
变压器二次出口端电压1200V,容量1000KVA,系统短路容量28MVA。
6KV电
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