DL5219T架空送电线路基础设计技术规定.docx
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DL5219T架空送电线路基础设计技术规定
4 术语和符号
4.1 术语
4.1.1
原状土基础 undisturbedsoilfoundation
利用机械(或人工)在天然土(岩)中直接钻(挖)成所需要的基坑,将钢筋骨架和混凝土直接浇注于基坑内而成的基础。
通常指岩石基础、掏挖基础、钻(挖)孔(灌注)桩基础。
4.1.2
混凝土台阶式基础 rigidconcretefoundation
基础底板的台阶高宽比不小于1.0,基础底板内不配置受力钢筋的混凝土基础(简称台阶基础)。
4.1.7
联合式基础 raftfoundation
铁塔四个基础墩用一个底板连成整体且基础墩间用横梁连接而成的基础。
4.1.9
半掏挖基础 half-diggedfoundation
基础底板在原状土内掏挖,掏挖部分以上按普通基础开挖回填而成的基础。
桩基础 pilefoundation
由基桩或连接于桩顶承台共同组成的基础,桩基础分为单桩基础和群桩基础。
承台底面位于设计地面以下与土体接触,则称为低承台桩基;承台底位于设计地面以上则称为高承台桩基。
5 基 本 规 定
5.0.1 基础稳定、基础承载力采用荷载的设计值进行计算;地基的不均匀沉降、基础位移等采用荷载的标准值进行计算。
5.0.2 基础设计方案,应根据塔位具体条件推荐“不等高基础”与铁塔长短腿配合使用,并应考虑自然地貌恢复方案(见附录B)。
5.0.3 基础型式选择,当有条件时应优先采用原状土(不含桩基础)基础。
5.0.4 基础设计必须保证地基的稳定和结构的强度。
对处于软弱地基的转角、终端杆塔的基础应进行地基的变形计算,并使地基变形控制在使用的容许范围内。
当地基土为砂类土时,计算荷载可取短期荷载标准值;当地基土为粘性土时,计算荷载可取长期荷载标准值。
5.0.5 基础设计应考虑地下水位季节性变化的影响。
位于地下水位以下的基础重度和土体重度应按浮重度考虑:
一般混凝土基础的浮重度取12kN/m3;钢筋混凝土基础的浮重度取14kN/m3;土的浮重度应根据土的密实度取8kN/m3~11kN/m3。
对大跨越杆塔及特殊重要的杆塔基础,当位于地震烈度为7度及以上的地区且场地为饱和砂土和饱和粉土时,或对220kV及以上的耐张型转角塔基础,当位于地震烈度为8度以上时,均应考虑地基液化的可能性,并采取必要的稳定地基或基础的抗震措施。
转角(60度)、终端塔的基础应采取预偏措施,预偏后的基础顶面应在同一坡面上。
基础的附加分项系数按表
表 基础附加分项系数γf
混凝土强度标准值按表
表 混凝土强度标准值N/mm2
强度种类
符号
混凝土强度等级
C20
C25
C30
C35
C40
轴心抗压
fck
13.4
16.7
20.1
23.4
26.8
轴心抗拉
ftk
1.54
1.78
2.01
2.20
2.39
混凝土强度设计值按表
表 混凝土强度设计值N/mm2
强度种类
符号
混凝土强度等级
C20
C25
C30
C35
C40
轴心抗压
fc
9.6
11.9
14.3
16.7
19.1
轴心抗拉
ft
1.10
1.27
1.43
1.57
1.71
5.1.20混凝土的弹性模量按表
表 普通钢筋强度设计值和弹性模量 N/mm2
种类
符号
抗拉强度
fy
抗压强度
弹性模量
Es
抗剪强度
fτ
热轧
钢筋
HPB235(Q235)
一
210
210
2.1×105
115
HRB335(20MnSi)
二
300
300
2.0×105
155
HRB400(20MnSiV、20MnSiNb、20MnTi)
360
360
2.0×105
180
RRB400(20MnSi)
R
360
360
2.0×105
195
注:
在钢筋混凝土结构中,轴心受拉和小偏心受拉构件的钢筋抗拉强度设计值大于300N/mm2时,仍应按300N/mm2取用。
基础采用的混凝土强度等级不应低于C20级。
地脚螺栓的强度设计值按表
表 地脚螺栓的强度设计值 N/mm2
种类
抗拉强度设计值fg
Q235
160
35号优质碳素钢
190
45号优质碳素钢
40Cr
215
450
注:
45号优质碳素钢因易断、焊接困难等原因,应慎用。
当采用时,要采取预热等措施。
6 上拔稳定计算
6.1 适用条件
6.1.1 基础上拔稳定计算,应根据抗拔土体的状态分别采用剪切法或土重法。
剪切法适用于原状抗拔土体;土重法适用于回填抗拔土体。
6.1.2 剪切法:
1 基础埋深与圆形底板直径之比(ht/D)不大于4的非松散砂类土;
2 基础埋深与圆形底板直径之比(ht/D)不大于3.5的粘性土。
6.1.3 土重法:
1 基础埋深与圆形底板直径之比(ht/D)小于4、与方形底板边长之比(ht/B)不大于5的非松散砂类土;
2 基础埋深与圆形底板直径之比(ht/D)不大于3.5、与方形底板边长之比(ht/B)不大于4.5的粘性土。
6.2 剪切法
6.2.1 剪切法计算上拔稳定,按下述条件确定,相邻基础影响按
1.当ht≤hc时(见图
γfTE≤γEγθ(0.4A1cw+0.8A2γs)+Qf (
2.当ht>hc时(见图
γfTE≤γEγθ (
式中:
γf——基础附加分项系数,按表;
TE——基础上拔力设计值,kN;
γE——水平力影响系数,根据水平力HE与上拔力TE的比值按表;
A1——无因次系数,按图,当φ大于20°时,按条文说明原型公式计算;
ht——基础的埋置深度,m;
A2——无因次系数,按图;
γs——基础底面以上土的加权平均重度,见表,kN/m3;
D——圆形底板直径,m;
∆V——(ht-hc)范围内的基础体积,m3;
hc——基础上拔临界深度,按表,m;
Qf——基础自重力,kN;
γθ——基底展开角(如图,当θ0>45°时取γθ=1.2,当θ0≤45°时取γθ=1.0;
cw——计算凝聚力,kPa;
c——按饱和不排水剪或相当于饱和不排水剪方法确定的凝聚力,kPa;
Sr——地基土的实际饱和度,%。
图 剪切法计算上拔稳定
(1) 图 剪切法计算上拔稳定
(2)
表 剪切法临界深度hc
土的名称
土的状态
基础上拔临界深度hc
碎石、粗砂、中砂
密实~稍密
4.0D~3.0D
细砂、粉砂、粉土
密实~稍密
3.0D~2.5D
粘性土
坚硬~可塑
3.5D~2.5D
可塑~软塑
2.5D~1.5D
注:
计算上拔时的临界深度hc,即为土体整体破坏的计算深度。
6.2.2 当基础埋入软塑粘性原状土中且上拔深度(ht)大于临界深度(hc)时,上拔稳定尚应符合式(
γfTE≤8D2cw+Qf (
6.2.3 尺寸相同的相邻基础,同时作用设计上拔力,当采用图,并按式(,公式右侧各项计算的总和应乘以相邻基础影响系数γE2,γE2按表
图6.2.3 相邻上拔基础剪切法计算简图
表 相邻基础影响系数γE2
相邻上拔基础中心距离L
m
影响系数γE2
L≥D+2λht或L≥D+2λhc
1.0
L=D和ht或hc≤2.5D
0.7
L=D和2.5D<ht或hc≤3.0D
0.65
L=D和3.0D<ht或hc≤4.0D
0.55
D+2λht或D+2λhc>L>D
按插入法确定
注:
λ——与相邻抗拔土体剪切面有关的系数,当ht≥1.0D时,可按表
L——相邻上拔基础中心距离,m。
表 与相邻抗拔土体剪切面有关的系数
土体内摩阻角
φ
相邻抗拔土体剪切面有关的系数
λ
45°
0.65
40°
0.60
30°
0.55
20°
0.50
10°
0.45
0°
0.40
注:
λ=,当ht>hc时,取ht=hc。
6.2.4 土的内摩阻角φ和凝聚力c应按下列方法确定:
1 砂类土。
可根据土工实验室或其他野外鉴定方法确定,也可根据勘测资料提供的砂土密实度按附录J表J.1确定。
2 一般粘性土。
可根据土工实验室的饱和不排水剪或相当于饱和不排水剪的其他方法确定,也可根据勘测资料提供的一般粘性土的塑性指数Ip和天然孔隙比e按附录J表J.2确定。
当用于初步设计估算土体抗拔力时,可按附录J表J.3确定。
6.3 土重法(台阶式)
6.3.1 自立式铁塔基础上拔稳定,按式(
γfTE≤γEγsγθ1(Vt-∆Vt-V0)+Qf (
式中:
γθ1——基础底板上平面坡角影响系数,当坡角θ0<45︒时,取γθ1=0.8,当坡角θ0≥45︒时,取γθ1=1.0;
Vt——ht深度内土和基础的体积,m3;
∆Vt——相邻基础影响的微体积,按;
V0——ht深度内的基础体积,m3。
1 当ht≤hc时(图
1)方形底板:
(
2)圆形底板:
(
2 当ht>hc时(图
1)方形底板:
(
2)圆形底板:
(
式中:
hc——按表;
α——上拔角,按表
图 土重法计算上拔稳定
(1) 图 土重法计算上拔稳定
(2)
表 土重法临界深度hc
土的名称
土的天然状态
基础上拔临界深度hc
圆形底
方形底
砂类土、粉土
密实~稍密
2.5D
3.0B
粘性土
坚硬~硬塑
2.0D
2.5B
可塑
1.5D
2.0B
软塑
1.2D
1.5B
注1:
长方形底板当长边l与短边b之比不大于3时,取D=0.6(b+l)。
注2:
土的状态按天然状态确定。
表 土重度和上拔角
6.3.2 尺寸相同的相邻基础,同时作用设计上拔力时,当采用了图,并按式(,∆Vt应按下述条件确定。
1 正方形底板,当L<B+2httanα时:
∆Vt= (
7 基础下压和地基计算
7.1 基础下压计算
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