光无源器件技术综述Word格式文档下载.docx
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高斯光束的能量耦合1.在尾纤为单模光纤的光无源器件中,光束可用高斯近似处理,器件的耦合损耗可用高斯光束之间的耦合效率进行分析。
两束高斯光束之间的能量耦合效率,取决于二者的光场叠加[2-4]。
比率,可用
(1)式计算2*?
?
dxdyE?
E21?
T
(1)22?
dxdyE?
dxdyE21
两束高斯光束之间的耦合,可能存在三种失配模式:
径向失配X、轴向失配Z和角向失配θ,如图1所示。
耦合失配造成光场重叠误差,从而影响耦合效率,根据
(1)式计算得到1
耦合损耗与各种失配量之间的关系如图2所示,其中取光束束腰半径分别为200um和5um作对比,分别对应一般准直器和光纤的模场半径。
束腰半径为200um的高斯光束,对角向失配比较敏感,对径向失配次之,对轴向失配则有较大容差;
束腰半径为5um的高斯光束,对轴向失配比较敏感,对径向失配次之,对角向失配则有较大容差。
高斯光束的耦合失配情况图1.
)(b(a)
(d)(c)
2
)f(e)(两高斯光束耦合损耗与各种失配量之间的关系2.图
8度减反射角2.光纤头的为了避免光器件中的反射光对通信系统造成影响,一般将光纤头的端面研磨成一定斜角[2]。
此端面斜角的选择依据是在保证回波损耗满足要求的情况下,尽量取小角以减少反射光度以减少对插入损耗的影响。
光纤端面研磨成一定斜角之后,回波损耗可视为反射光束与正)可以看到,不同波长的光其回波损耗不同,但并非(f向传输光束之间的耦合损耗,从图2)所示差异那么大。
这是因为,在角向失配量相同情况下,波长越短则耦合损耗越(f如图2大,光束束腰半径越大则耦合损耗越大,而在光纤中波长越长则模场半径越大,因此两种因素稍微抵消。
的模场直径分别为1550nm和型光纤作分析,其1310nm下面我们取康宁公司的SMF-28所示。
当3,根据公式
(1)计算得到两波长的回波损耗与端面角度关系如图9.2um和10.4um前者约比后者大,和36dB1550nm度时,1310nm和光的回波损耗分别为40dB端面角度为8,总回波损14dB4%的光反射回去,增加回波损耗4dB;
在端面未镀增透膜情况下,只有约总回波损26dB,;
镀增透膜之后,剩余反射率<
0.25%,增加回波损耗50dB耗分别为54dB和。
度斜角基本可以保证回波损耗大于60dB62dB,选择8耗分别为66dB和
光纤头回波损耗与端面角度的关系图3.
的误差,而且各种单模光纤的模场直径也存在差dB当然,以上计算方法可能存在几个异,增透膜的实际剩余反射率也不尽相同,因此光纤头的实际回波损耗可能与以上计算结果。
度斜角基本可以保证回波损耗大于60dB8存在一些差异,但实际证明选择
光纤准直器3.
3
光纤之间的耦合与光纤准直器之间的耦合情况4.图
在自由空间型的光无源器件(如光隔离器、光环形器、光开关等)中,输入和输出光纤[4]。
从光纤输端面必须间隔一定距离,以便在光路中插入一些光学元件,从而实现器件功能,束腰半径较小而发散角较大,出的高斯光束(实际为近高斯光束,可以高斯光束近似处理)两根光纤之间的直接耦合损耗对其间距极其敏感,光纤准直器扮演这样一种功能,将从光纤所示,从输出的光准直为腰斑较大而发散角较小的光束,以增加对轴向间距的容差,如图4(c)(d)亦可看出准直器对轴向容差的改善。
图21)光纤准直器的结构和参数度斜角,造成输出光束与准直器光纤准直器的结构参数如图5所示,因光纤头端面的8所示为两准直器的理想耦合情况,二者的输出光场完全,称为点精度。
图6轴线存在夹角θ,束腰直Z/2重合,其间距为准直器的工作距离Z。
准直器输出高斯光束的束腰距离其端面ww到此我们介绍了光纤准直器的三个,而高斯光束的发散角与其束腰直径成反比关系。
径为2ωt主要参数:
工作距离、点精度和光斑尺寸。
2Z/Lw
2光纤头准直透镜t6.两准直器的理想耦合情况图图5.光纤准直器的结构和参数
光纤准直器的设计方法2)
光纤准直器的基本原理是,将光纤端面置于准直透镜的焦点处,使光束得到准直,然后在焦点附近轻微调节光纤端面位置,得到所需工作距离,因此准直器的工作距离与光纤头和相关。
光纤准直器的设计方法是,根据实际需求确定准直器的工作距离,依据L透镜的间距并计算光斑尺寸,然后依据光线理论计算准直高斯光束传输理论,确定光纤头和透镜间距L器的点精度。
具体设计步骤如下:
确定所需工作距离Z;
a)wb)列出从光纤端面至输出光束束腰位置的近轴光线传输矩阵;
下面以Grin-Lens准直器为例:
BAL1?
11)2(光纤头与透镜间隙:
?
DC10?
11
1?
ZcosZAsinAAB?
22Grin-Lens:
(3)?
An?
0?
DC?
22ZAncossinAZA?
0
AB1Z/2?
33w透镜端面至光束束腰:
(4)?
CD01?
334
BABAABBA?
331212?
)5(总传输矩阵:
DCCDCDDC?
331212
q参数;
c)列出输出光束束腰位置的)式)式和(7参数及ABCD法则来描述,如(6我们知道,高斯光束的传输可用q所示:
11)(60j?
2)(zq(z)R?
)(nziii
B?
(z)Aqi?
(qz))7(1i?
D?
Cq(z)i
=∞,因此光纤端R一般考虑光纤端面高斯光束的模场半径为ω且波面曲率半径为00参数为:
面的q?
10j?
)8(2?
q00
参数为:
qABCD法则,输出光束束腰位置的根据BAq?
q)(93D?
Cq0
L;
d)确定光纤头与透镜间距∞0:
即1/q在输出光束束腰位置,波面曲率半径为R=的实部为33?
1(10)0?
R?
e)L(q?
纵观以上推导过程,q中只包含一个变量L,因此可依据(10)确定间距L。
e)计算光斑尺寸和点精度;
根据确定的间距L,可由q计算光斑尺寸:
3?
0t?
I?
(11)?
m)(qL?
点精度可用光线追迹的方式计算,此处不赘述。
光纤准直器常用0.23节距的Grin-Lens,就是为了能够通过微调间隙L而得到不同工作距离的光纤准直器,C-Lens的长度选择,也应作类似考虑。
5
光纤准直器的分析和比较3)
目前国内的上海公司是最早的供应者,Grin-Lens最早用于光纤准直器的准直透镜,NSG中科光纤通讯器件有限公司、西安飞秒光电科技有限公司和西安同维通信技术有限公司均能因成本优势而得到顾客欢迎。
引入光纤准直器,。
CASIX公司的罗勇将C-Lens供应Grin-Lens
可增加工作L前面已经提到,准直器的工作距离与光纤头和透镜间距L相关,增加间距距离,但是对一个确定的准直透镜,工作距离不能无限增加。
当光纤端面在透镜焦点附近调,计算所)节时,光斑尺寸变化较大,然而将光纤端面置于透镜焦点上(此时工作距离接近0得光斑尺寸仍有参考作用,有助于估算确定的透镜参数所能得到的光斑尺寸。
点精度随光纤等于透镜焦距所得点精度可作为其他情况的近似。
L头位置变化不大,取间距
,分析工作距离、光斑尺寸和点精度与透镜参数的关系。
C-Lens下面针对Grin-Lens和
a)工作距离限制,该方程有解(两个解L的一元二次方程(12)对(10)式稍作变换,得到一个关于)式。
中接近于透镜焦距的解才是我们所需要的)的条件是满足系数条件(13
20bL?
caL?
(12)20?
4acb?
)(13)式可得到工作距与透镜参数相关且包含工作距离Z,因此由(13其中系数a、b、cw离的限制条件:
Z)(14Grin-Lens:
W2?
An00?
2)15(C-Lens:
2200R?
RRZ?
?
W22221?
n?
1n1?
00
光斑尺寸b)等于透镜焦距,得到光斑尺寸如下:
L取间距?
)(16Grin-Lens:
0?
t?
An00
)17(C-Lens:
t?
1n?
0
c)点精度取间距L等于透镜焦距,得到准直器点精度如下:
)18:
Grin-Lens(?
cos?
nZ1?
A?
6
1?
)L(n?
)(19C-Lens:
c?
nR?
等于透镜焦距,其结果仅作为选择透镜以上关于光斑尺寸和点精度的计算是基于间距L参数时的参考,精确的计算可依照上述光纤准直器的设计方法进行。
改变参数相对容易,因C-Lens可通过增大端面曲率半径来增加工作距离,比Grin-LensFilter此在长工作距离应用中具有优势,而在普通应用中,也因其成本优势受到欢迎。
但是在因其端面为平面而占绝对优势。
型WDM中,需要在透镜的端面粘贴滤波片,Grin-Lens
4.双光纤准直器双光纤准直器的设计方法与单光纤准直器类似,也是依据高斯光束传输理论,由需要的工作距离确定光纤头与透镜间距并计算光斑尺寸,差别在点精度的计算。
双光纤准直器依光所示,其中子午面对应端面斜角方向。
纤头不同分为两种:
垂直排列型和水平排列型,如图7水平排列型亦称等光程型,因其两束光是等光程的,本文仅对水平排列型双光纤准直器进行分析,垂
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