转换层支托梁高支模模板及支撑系统设计计算与施工方案可编辑Word文件下载.docx
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50.31KN/m;
(3)侧板
2.0×
0.018×
2×
50.36KN/m;
(4)竖楞木
50.38KN/m;
(5)纵楞木
0.1×
0.12×
5×
50.3KN/m;
(6)纵向双钢管重
8×
0.05360.858KN/m;
模板合计:
0.2+0.31+0.36+0.38+0.3+0.8582.4KN/m,乘以分项系数得:
模板设计荷载:
2.4×
1.22.88KN/m;
2、混凝土自重
乘以分项系数得:
砼设计荷载
2.2×
24×
1.2101.38KN/m;
3、钢筋自重荷载
设计荷载
1.6×
1.55×
1.26.55KN/m1.55为每m3砼含钢量
4、施工人员及设备荷载
乘以分系数得:
1.5×
1.43.36KN/m1.5为每m2施工荷载
5、振捣砼时产生的荷载
1.44.48KN/m2为每m2水平荷载
6、新浇筑砼对模板侧面的压力
F10.22γc?
to?
β1?
β2?
V0.5F2γcH
式中:
F?
?
新浇筑砼对模板的最大侧压力(KN/m2);
γc?
砼的重力密度(KN/m3)
to?
新浇砼的初凝时间(h),采用to200/(T+15)
计算(T为砼的温度0C);
V?
砼的浇筑速度(m/h);
H?
砼侧压力计算位置处至新浇筑砼顶面的总高度(m);
β1?
外加剂影响修正系数;
β2?
砼坍落度影响修正系数;
F1与F2两者取其最小值。
Γc24KN/m3,to200/(T+15),T300C,V2m/h,
H1.18(m),β11.2,β21.0
代入上式:
F10.22×
4.44×
1.2×
20.539.78KN/m2?
F2ΓCH24×
1.1828.32KN/m2
取最小值:
F28.32KN/m2?
模板侧面压力乘以分项系数得设计值:
F28.3×
1.233.98KN/m2?
化为线荷载,单位KN/m2,改为KN/m。
7、倾倒砼时对垂直模板产生的水平荷载标准值,当采用容积为0.2~0.8m3的运输器具时,查表取4KN/m2。
4×
1.45.6KN/m2?
合计:
1+2+3+4+5+6+72.88+101.38+6.55+3.36+4.48+33.98+5.6158.23KN/m
即q1158.23KN/m
荷载组合
1、荷载类别及编号
表一
名称类别编号
模板结构自重恒载
(一)
新浇筑砼自重恒载
(二)
钢筋自重恒载(三)
施工人员及施工设备荷载活载(四)
振捣砼时产生的荷载活载(五)
新浇筑砼时对模板侧面的压力恒载(六)
倾倒砼时产生的荷载活载(七)
2、荷载组合
表二
项次项目荷载组合
计算承载力验算刚度
1梁底模及支架
(一)+
(二)+(三)+(五)
(一)+
(二)+(三)
2大体积结构侧面模板(六)+(七)(六)
模板结构构件验算(附图4、5)
材料及性能
木材(马尾松)强度设计值与弹性模量
fc10N/mm2(顺纹抗压)
fv1.4N/mm2(顺纹抗剪)
fm11.7N/mm2(抗弯)
E9000N/mm2(弹性模量)
底模验算(选用25mm板厚)
1)、荷载:
按表二荷载组合
(一)+
(二)+(三)+(五):
底模自重:
0.2KN/m
砼自重:
101.38KN/m
钢筋自重:
6.55KN/m
振捣砼荷载:
4.48KN/m
合计:
q1112.61KN/m
乘以折减系数:
0.9,则1×
0.9101.35KN/m
2)、抗弯承载力验算
底模下横楞木间距为0.2m,按四等跨连续梁计算,查“2施工常用结构计算”中结构静力计算表,得:
弯距系数:
Km-0.121;
剪力系数:
Kv-0.62;
挠度系数:
Kw0.967。
则:
MKm?
qL2-0.121×
101.35×
0.22-0.49KN.m-0.49×
106?
N?
mm
б0.49×
106×
6/bh22.94N/mm2
б2.94N/mmfm11.7N/mm2可
3、抗剪强度验算
VKv?
qL-0.62×
0.2-12.57KN
τ0.47N/mm2
τ0.47N/mm2fv1.4N/mm2可
4)、挠度验算
按荷载组合不包括振捣砼荷载
(一)+
(二)+(三):
q2.88+101.38+6.55110.81KN/m
乘以折减系数0.9得:
q110.81×
0.999.73KN/m
WKw0.967×
0.08mm
[W]L/400200/4000.5mmW0.08mm(可)
横楞木验算(按四等跨连续梁计算)
选用截面b×
h=80×
80
1)横楞木上荷载按荷载组合
(一)+
(二)+(三)+(五)计算
q12.88+101.38+6.55+4.48115.29KN/m
折合每根荷载:
115.29÷
5=23.05KN/(根)
2)抗弯承载力验算:
q123.05KN/(根)÷
1.614.4KN/m
qq1×
0.914.4×
0.912.96KN/m
按结构静力计算表得:
弯矩系数:
Km-0.121
剪力系数:
Kv-0.620
挠度系数:
Kw=0.967
则M=Km.qL2-0.121×
12.96×
0.62-0.56KM.m
0.56×
106N.mm
б0.56×
106/(b×
h2/6)0.56×
106/(80×
802/6)
=6.56N/mm2fm11.7N/mm2(可)
3)抗剪强度验算
V=KV×
0.64.8KN
剪应力:
τ==1.12N/mm2
τ1.12N/mm2fv1.4N/mm2(可)
4)挠度验算按荷载组合:
(一)+
(二)+(三)
q12.88+101.38+6.55110.81KN/m
折算每根荷载q1110.8÷
522.16KN/(根)
按每米计:
q122.16÷
1.613.85KN/m
乘以折减系数得:
1×
0.913.85×
0.912.46KN/m
则WKw?
qL4/100EI
0.51mm[W]L/400600/4001.5mm(可)
4、纵楞木验算
选用载面b×
120
1)荷载:
按荷载组合
(一)+
(二)+(三)+(五)计算
乘以折减系数0.9
0.9115.29×
0.9103.76KN/m
q103.76÷
520.75KN/(根)
2)抗弯承载力验算
底模横楞木下纵楞木横向间距为0.6米,纵向支承间距为0.6米,按四等跨连续梁计算。
查“2施工常用结构计算”中的结构静力计算表得:
弯距系数Km-0.121,剪力系数Kv-0.620,挠度系数Kw0.967.
MKm×
20.75×
0.62-0.9KN?
m0.9×
106N?
б0.9×
106/bh2/66×
0.9×
106/100×
1202
5.4×
106/144×
1043.75N/mm2
б3.75N/mm2fm11.7N/mm2可
VKv?
0.6-7.72KN
τ=0.96N/mm2
即τ0.96N/mm2fv1.4N/mm2可
4)挠度验算:
按荷载组合
(一)+
(二)+(三)计算
q12.88+101.38+6.55110.81KN/M
折合每根纵楞木q1110.81÷
522.16KN/根
乘以0.9的折减系数
0.922.16×
0.919.94KN/m
WKw?
qL4/100EI0.967×
19.94×
12×
6004/9×
1203×
107
0.19mm[W]L/4001.5mm可
5、侧模竖楞木验算
选用载面b×
1)荷载计算:
按大体积结构的侧模荷载组合为(六)+(七):
计算荷载编号(六),新浇筑砼时对模板的侧压力为:
F10.22γc.t0.β1.β2.V0.5
F2γc.H
两式中符号同前,取值分别为:
T300C、β11.2、β21.0、V2m/h、H1.98m
则F10.22γc.t0.β1.β2.V0.50.22×
×
20.5
39.78KN/m2;
F2γc.H24×
1.9847.52KN/m2
取两者较小值,即F139.78KN/m2
乘以分项系数:
FF1×
1.239.78×
1.247.74KN/m2
计算荷载编号七:
倾倒砼时产生的荷载,查表取4KN/m2。
乘以分系数:
4×
1.45.6KN/m2
以上两项荷载合计:
q147.74+5.653.34KN/m2
竖楞木间距为400,则线荷载为:
q153.34÷
317.78KN/m根
乘以折减系数0.9,则q17.78×
0.916.0KN/m根
注:
每根长为2m,荷载分布呈三角形,从安全考虑,以最不利荷载计算。
2)抗弯强度验算
为简化计算,仍按四等跨连续梁计算,其Km、Kv和Kw与前述相同。
MKm?
16×
0.52-0.484KN?
m484×
103N?
б
5.67N/mm2fm11.7N/mm2可
V0.62qL0.62×
0.504.96KN4.96×
103N
τ=1.16N/mm2fv1.4N/mm2可
按荷载组合(六)计算
取侧压力F47.74KN/m2
竖楞木间距为400mm,则线荷载为:
q147.74÷
315.91KN/(根)
乘以折减系数,则q15.91×
0.914.32KN/(根)
W0.967qL4/100EI
0.28mm
则W0.28mm[W]1.25mm(可)
6、顶托上横楞木验算
选用截面b×
140
荷载:
根据第4条纵楞木荷载组合传至顶托横楞木上,
q20.75KN/根×
0.612.5KN
按单跨简支梁计算,如右图:
抗弯承载力验算
查“2施工常
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