长和广场模板施工方案Word下载.docx
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地下室与裙楼部分的竖向结构为框架柱+剪力墙+筒体,塔楼部分的竖向结构为剪力墙+筒体;
水平结构:
转换层以下的蜂巢芯空心楼盖系统,转换层及其以上的标准层为常规的梁板结构。
柱子:
设计最大截面为Z-10柱1300×
1300,最大支模高度4900mm(5800-900);
墙:
设计最大墙厚为500mm,最大支模高度5800mm;
梁:
设计最大截面为900×
2800(设计的七层梁KL29),梁底距楼面高度为500mm。
一、设计内容与原则
1、设计内容
主要包括选型、选材、配制、结构设计和绘制模板施工图等。
2、主要原则
本工程模板设计主要遵循下面几个原则:
<
1>
实用性,主要是保证混凝土结构的质量,具体要求是:
①接缝严密,不漏浆
②保证构件的形状尺寸和相互位置的正确
③模板的构造简单,支拆方便
2>
安全性,保证在施工过程中不变形,不破坏,不倒塌。
3>
经济性
针对本工程的具体情况及衡阳的实际市情,因地制宜,就地取材,在确保工期、质量的前提下,尽量减少一次性投入,增加模板周转,减少支拆用工,实现文明施工。
二、材料及型号选用
我公司有大量的钢管、门架及配件,因此本工程模架采用φ48×
3.5钢管及门式脚手架;
模板采用市场上大量销售的木胶合板,规格为1830×
1220,厚度为15mm;
大小楞采用钢管或木枋,木枋规格为50×
70。
三、模板配制
根据设计要求,所有梁、柱模采用已加工的定型模,所有墙、板模在施工现场拼制。
所有模板工程要严格保证设计的模板尺寸,不得克扣。
一、支模架的搭设
1、地上一层采用满堂红钢管支模架,立杆间距由计算确定,原则上不大于1.4m,水平拉杆离地20-30cm设第一道;
中间按设计步距增设水平拉杆。
2、标准层及其它蜂巢芯空心楼盖的支模架采用门式脚手架,所有支模架的立杆底部都要设置硬木垫块。
3、转换层以下楼层采用2层模架承受荷载;
转换层采用3层模架承受荷载,并且梁板分开浇注(先浇注梁,最后再浇注板);
转换层以上标准层则采用1层模架承受荷载。
二、模板的安装
1、柱子模板的安装
柱子模板一次安装到梁底板,设置柱外支撑系统,不能依赖满堂红脚手架,要保证其刚度和稳定性,相互连结成整体,设置大八字拉结撑,对于在同一轴线相同尺寸或有一边可通线的,都要拉通线校正,保证柱的轴线,垂直度的正确性。
详见下图:
2、梁、楼面底板模板的安装
梁底板的铺设顺序由梁两端往中间铺设,避免梁端出现小板。
跨度大于4m的梁,梁底板按3‰起拱。
通长的梁、梁底板与梁侧板拉通线校直。
当梁高大于500时,每隔400加设一道对拉螺杆,间距600。
楼面底板模板的铺设由四周向中间铺设,把小块模板放在底板中间。
对于要锯口的底板,应量准尺寸,弹好墨线,锯方正。
梁底板的支设详见下图:
有梁板的梁、板支模示意图
(当梁高hw超过1.2m,采用φ14@400对拉螺杆)
3、墙板模板的安装
对于墙板模板,在阴阳角处的模板必须是整块模板,把短模板留置在中间,已确保墙板的阴阳角方正。
墙板的上口模板要拉通线进行校直。
墙板的支设详见下图:
4、模板的拼装要做到拼缝严密,阴阳角方正,不跑模、不漏浆,为达到上述要求,柱模板与梁模板、主梁模板与次梁模板,楼面底模板与梁侧模板以及柱模板进行拼缝处理,详见下图:
5、楼梯模板的安装
楼梯模板的安装顺序为先安装平台梁及基础模板,再装楼梯底板,最后安装侧模和踏步立模。
侧模采用定型木模板。
楼梯支模详见下图:
一、墙模板结构构件计算:
该工程墙体模板采用木胶合板拼装,墙高5.8m,厚50cm,宽7.5m。
材料规格:
木胶合板(1830×
1220),厚15mm,分四行横排拼成,木枋(50×
70)间距不大于300;
内钢楞(水平向)采用2根φ48×
3.5钢管,间距500mm,外楞(垂直向)采用同一规格钢管间距为600mm。
对拉螺栓采用M18垂直间距500mm,水平间距600mm。
模板拼装如下图:
混凝土土自重(γc)为24KN/m3,浇筑速度为3.6m/h,混凝土温度为200C,用插入式振捣器振捣。
木胶合板抗弯强度设计值为fm=13N/mm2,弹性模量E=10000N/mm2。
普通螺栓(Q235)抗拉强度设计值为170N/mm2。
模板允许挠度2mm,钢楞3mm。
1、荷载设计值:
①混凝土侧压力:
a、混凝土侧压力标准值:
F1=0.22γctoß
1ß
2v½
其中to=200/(20+15)=5.71;
ß
1取1.2;
2取1.15(本工程采用掺加缓凝作用外加剂的商品混凝土,塌落度为160~180)
F1=0.22×
24×
5.71×
1.2×
1.15×
3.6½
=78.94KN/mm2
F2=γcH=24×
5.8=139.2KN/mm2
取二者较小值,即F1=78.94KN/mm2
b、混凝土侧压力设计值:
F=F1×
分项系数×
折减系数=78.94×
0.85=80.5KN/mm2
②倾倒混凝土产生的水平荷载:
查表得6KN/mm2
荷载设计值为:
6×
1.4×
0.85=7.14KN/m2
③荷载组合:
F/=78.94+7.14=86.1KN/m2
2、验算:
①木胶合板模板验算:
由于胶合板设加强木枋,厚度按50mm计,木胶合板的截面特性:
净截面惯性矩Ix=bh3/12=110×
503/12=11.46×
105mm4
净截面抵抗矩Wx=bh2/6=110×
502/6=45833mm3
计算简图如下:
化为线性均布荷载:
q1=F/×
0.6/1000=86.1×
0.6/1000=51.66N/mm(用于计算承载力)
q2=F×
0.6/1000=80.5×
0.6/1000=48.3N/mm(用于验算挠度)
a、抗弯强度验算:
由于模板伸臂端长度(110)与基本跨度(500)之比110/500=0.22<
0.4,则伸臂端挠度比基本跨挠度小,可按2跨连续梁计算。
弯矩设计值M=0.125q1l=0.125×
51.66×
500N•mm
抗弯承载能力σ=M/W=0.125×
500/45833=0.07N/mm2<
fm=13N/mm2(满足要求)
b、挠度验算:
ω=0.521ql4/100EI
=0.521×
48.3×
5004/(100×
10000×
1146000)
=1.37mm<
[ω]=2mm可
②内钢楞验算:
2根φ48×
3.5钢管的截面特性为:
I=2×
12.19×
104mm4W=2×
5.08×
103mm3
0.5/1000=86.1×
0.5/1000=43.05N/mm(用于计算承载力)
0.4/1000=80.5×
0.5/1000=40.25N/mm(用于验算挠度)
由于内钢楞伸臂端长度(150)与基本跨度(600)之比150/600=0.25<
0.4,则伸臂端挠度比基本跨挠度小,构件跨度超过3跨时,可按3跨连续梁计算。
弯矩设计值M=0.1q1l2=0.1×
43.05×
6002=4.305×
6002N•mm
抗弯承载能力σ=M/W=4.305×
6002/(2×
103)=152.54N/mm2<
fm=215N/mm2(满足要求)
ω=0.677q2l4/100EI
=0.677×
40.25×
6004/(100×
2.06×
105×
2×
104)
=0.7mm<
[ω]=3mm(可)
③对拉螺栓验算:
M18螺栓净截面面积为A=189mm2
对拉螺栓的拉力N=F/×
内楞间距×
外楞间距=86.1×
0.6×
0.5=25.83KN
对拉螺栓的应力σ=N/A=25830/189=136.7N/mm2<
170N/mm2(可)
二、梁模构件计算:
先取一个梁截面900×
2800(转换层梁),梁底、侧模均采用15mm厚木胶合板;
梁离地0.5m(实际施工时可以用硬木直接垫在楼层梁上,这里为对模架进行验算,假设高度为1.8m);
模架采用φ48×
3.5钢管脚手架支设,垂直梁方向采用单立杆共设置3排,间距500,平行梁方向间距500;
小楞间距50cm,大楞间距50cm;
对拉螺杆沿梁高每400mm设一道,沿梁水平间距为500mm。
支撑构件均采用φ48×
3.5的钢管,简图如下:
木胶合板模板设计强度与弹性模量如下:
fc=10N/mm2fm=13N/mm2E=10000N/mm2
重力密度为5KN/m3
底模下因设加强木枋厚度按50mm计算。
1、荷载统计
底模自重5×
0.05×
0.9×
1.2=0.27KN/m
混凝土自重24×
2.8×
1.2=72.576KN/m
钢筋荷重1.5×
1.2=4.536KN/m
振捣混凝土荷载2×
1.4=2.52KN/m
合计:
79.902KN/m
乘以拆减系数0.9得:
q=79.902×
0.9=71.91KN/m
①底模验算:
按简支梁验算,计算简图如下:
M=ql2/8=71.91×
0.52/8=2.25×
106N•mm
W=bh2/6=900×
502/6=0.375×
106mm3
σ=M/W=2.25×
106/0.375×
106=6N/mm2<
fm=13N/mm2满足
荷载不包括振捣混凝土荷载
q/=(79.902-2.52)×
0.9=69.6KN/m
I=bh3/12=900×
503/12=112.5×
106mm4
ω=5q/l4/384EI=5×
69.6×
5004/(384×
112.5×
106)
=0.05mm<
[W]=l/400=500/400=1.25mm满足要求
②小楞验算:
作用在小楞上的集中荷载为:
P=ql/2=79.902×
500/2=19976N
M=Pl(2-b/l)/8=19976×
500×
(2-900/500)/8=2.5×
105N•mm
σ=M/W=2.5×
105/5.08×
103=49.15N/mm2<
fm=215N/mm2满足
荷载不包括振捣混凝土荷载,作用在小楞上的集中荷载P/=q/l/2=69.69×
500/2=17423N
ω=P/l3/48EI
=17423×
5003/(48×
=1.81mm<
l/250=500/250=2mm可
③大楞验算:
按连续梁计算,将承受小楞传来的集中荷载,简化为均布荷载:
由ql/2=P/3得q=2p/3l=2×
19976/3×
500=26.6N/mm
M=ql2/10=26.
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