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2014年01月-2014年09月
课题类型
攻关型
小组成员
姓名
性别
工作职务
及职称
文化
程度
分工
组长
男
工程师
本科
制定、实施QC活动方案
罗启良
高级技师
中技
小组活动组织及方案落实
覃启裕
班长
工艺调整
郑志向
技师
系统隔离检修
古玉韶
试验操作
梁智祥
数据收集整理
二、活动计划
表2-1小组活动计划表
步骤
任务
分担
2014年1月~2014年09月
1月
2月
3月
4月
5月
6月
7月
8月
9月
选定课题
柏杰
现状调查
全员
设定目标
原因分析
要因确认
制定对策
对策实施
效果检查
报告编写
三、选题理由
弯头泄漏
高加投用与否与电站的效率息息相关,但二站高加的故障率一直较高,2013年一年内2#机#1高加钢管内漏5次,联成阀填料冲爆3次,影响了高加的正常运行。
为解决这一问题,特成立该课题组,通过提高设备检修质量和提高工艺运行水平,减少高加故障率。
高加的频繁泄漏直接影响机组的安全经济运行,为二站的安全经济运行埋下隐患。
争取通过我们的精心操作调整,降低#1、#2机高加泄漏率,从而保证机组的安全经济运行。
四、现状调查
1、调查现状
1、1#、2#机高加为青岛磐石容器制造有限公司生产,型号为JG-400-I-00和JG-400-I-00,型式为立式U型管。
运行和启停时需考虑应力和汽水冲刷问题。
1#机高加运行相对稳定,近5年内未发生过高加内漏现象,#2机高加特别是2#机1#高加于2013年3月首次泄漏后,经检修后仍反复多次泄漏,严重影响本机组的安全经济运行。
2、在2013年一年内2#机#1高加就内漏5次,共堵管23根,而且从堵管情况看,都是因为堵管管子与管板之间的焊口泄漏,堵管过程中,如检修工艺不合适,会造成邻近钢管与管板连接处的损坏或焊缝气孔。
3、高加在启停过程中温升率、温降率超过规定,使高加的钢管和管板受到较大的热应力,造成钢管和管板相联接的焊缝或胀接处发生损坏。
由于生产安排,机组调峰时负荷变化速度太快时;
蒸汽系统故障机组降负荷保证外供汽压力时;
机组或加热器故障而骤然停运加热器时都必须快速退出高加运行。
停止供汽过快或汽侧停止供汽后,水侧仍继续进入给水,因钢管和管板收缩率差异较大,导致钢管与管板的焊缝或胀接处损坏。
一般规定温降率允许值只有1.7℃/min,比温升率允许值3℃~5℃/min要严格的多。
但是,高加在以上的几种情况停运时,停运过程往往仅仅在几分钟内完成,钢管平均温降率达到了10℃~20℃/min,完全超出了规定范围。
2、活动目标
小组成员讨论决定,通过完善检修方案提高检修工艺,并且通过我们运行人员的精心调整、认真操作、严格遵守《运规》,不断提高运行操作技能,经常分析高加的运行参数,精心维护,在投停高加时严格控制温升率与温降率,可以减少高加的内漏,从而降低高加故障率。
2013年两台机组高加故障累计时间为785小时(见表4-1),2014年目标值降低高加故障累计时间为400小时。
通过分析2013年数据,2#机组高加内漏累计故障时间最多,是影响我们目标达成的最关键因素,故消除2#机高加频繁内漏是我们这次小组的主要工作方向。
我们发现除去高加返修时间、材料不全而去购买拖延的检修时间,2014年的目标可以达成。
表4-12013年高加故障时间统计
故障发生时间
设备名称
停运持续时间
故障原因
2013.2.23
1#机高加
8
疏水弯头漏
2013.6.16
28
汽液两相阀漏
2013.9.16
17
2013.11.29
16
2013.3.20
2#机高加
65
1#高加内漏
2013.4.1
50
2013.6.12
85
2013.8.13
联成阀填料冲爆
2013.8.15
157
2013.10.29
37
2013.11.2
278
2013.12.12
五、原因分析
本QC小组为了弄清影响2#机1#高加内漏故障率高的因素,我们从人、机、料、法、环五方面进行分析,找出可能影响2#机1#高加内漏故障率高的因素,具体见图5-1。
图5-1影响2#机1#高加内漏故障率高的因果分析图
六、要因确认
根据因果图,小组成员将末端原因逐一进行验证,验证结果见表6-1
表6-1未端原因验证表
序号
末端原因
验证方法
要因验证
验证时间
验证
地点
是否
主因
验证人
1
高温高压汽水腐蚀
查阅资料
通过查阅资料,高加所用材料完全满足工艺介质的要求。
2014.4.10
二站
资料室
否
2
经验不足
调查分析
操作人员大部分于06年参加工作,具有7年操作经验,不存在经验不足
2014.4.3
生产
装置
3
技术水平低
班长主操均是高级工,且有几名班长技师,技术水平不存在问题
4
操作培训少
动力二站及时制定相关操作指引,安排专业技术讲座,对员工进行操作培训。
2014.4.5
5
环境温度高
环境温度高对高加系统的影响可以忽略。
2014.4.6
6
启停时温升温降大,超过规程规定
高加启停速度快,特别是停运,往往非正常停运,速度太快,温升、温降率超过规定。
2014.4.22
是
7
高加汽侧水位太低
汽侧无水或水位太低运行,会造成系统漏入空气,使含氧量升高,同时又会使汽侧汽水冲击产生振动,使管子焊口开焊造成高加泄漏。
机组调峰频繁
机组调峰时负荷降低,需频繁退出高加
2014.4.15
9
管板变形
管板厚度400mm,满足需要,不存在变形。
二站资料室
10
检修质量和检修工艺差
每次泄漏均在上次泄漏补焊后的附近,得出可能是检修时热应力处理不好导致管板与钢管胀口处拉裂。
通过以上分析、验证后,确定2#机1#高加泄漏频繁的主要原因是检修质量和检修工艺差,启停时温升温降大,超过规程规定,高加汽侧水位太低,机组调峰频繁。
七、制定对策
根据以上几个原因,经过向厂家咨询,同时参考相关电厂的高加检修方案及规程,我们制定了专门的治理方案,主要包括以下对策,见表7-1。
表7-1对策表
要因
对策
目标
措施
完成时间
负责人
参照相关电厂高加检修方案制定完善的高加检修方案并严格执行
减少高加检修后返工以及在同一地方附近反复出现泄漏
制定检修方案严格执行。
装置现场
2#机组小修
动保
班长
严格控制启停时温升率与温降率,减少热应力
减少因热应力变化拉裂焊口
温降率控制在1.7℃/min以内,温升率控制在5℃/min以内
每次高加启停时
主操
认真监盘,检查汽液两相阀
高加汽侧保持一定水位运行。
加强对工艺参数的检查。
运行过程中
合理安排调峰时负荷分配
减少因低负荷导致高加退出
协调一站和二站负荷分配,调整好二站两台机组负荷分配
机组调峰时
八、对策实施
针对检修质量和检修工艺差的对策,我们做好了跟踪落实工作,具体如下:
实施措施:
制定检修方案严格执行
高加检修方案:
对泄漏的钢管进行处理,方法及要求如下:
1、用与损坏的管子标称外径相同直径的风钻,将该管子的两个管口钻深60mm。
2、用直槽扩孔铰刀清除残留的管壁。
3、铲除或磨削除去先前的焊接金属,使之与管板齐平。
4、清除和抛光管孔后,用千分卡尺精确测定管子两端管孔的确切内径。
5、用与管子相同的材料制作封堵用的焊接堵头。
堵头依据长50mm,锥度1:
500加工。
锥形堵头的大头最少比管孔大0.025mm,但不得大于0.05mm,以免邻接的管板收到过大的应力。
用在堵头的大头钻上一个深19mm,留下壁厚3.2mm的孔眼。
这个孔眼是用以减少焊接时产生的应力。
(如图1-1)
图1-1焊接堵漏示意图
6、清理管孔和堵头,清除所有氧化层、水分、潮气、油脂和油污,最后用纯丙酮洗净。
不得使用氯化剂,如四氯化碳、三氯乙烯等溶剂。
7、将堵头打进管孔内。
制作打入塞子的工具(如图1-1),打入时,至少应打进管板平面里面3.2mm,但不超过4.8mm。
堵头的打入也可以不深于管板的表面,但在管板表面以上的高度不应大于2mm。
8、焊接工作必须在管板平面以下的管口上进行,不要因焊接而损伤其邻近的焊缝。
要避免电弧伤及邻近的管子端部及管子与管板间的密封焊缝。
9、用直径为2.5mm或3mm的低氢焊条将堵头密封焊接到管板上,电源用交流电或反极性直流电。
10、将堵头和管孔带的顶部进行焊接,使用起弧板起弧和停弧,并注意及时除去焊渣。
11、焊接后,着色检查堵管焊缝,不允许有线状显示。
2014年5月,在2#机小修时,对以上方案要求动保逐一严格完成,并现场逐条严格检查。
针对系统启停时温升温降大,超过规程规定的对策,我们做好了跟踪落实工作,具体如下:
投运高加时严格执行规程和操作票规定,高加水侧打通后,先稍微开启高加
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- QC 减少 故障率