外墙脚手架及安全通道施工方案Word文档格式.docx
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表1-1
序号
项目名称
内容
1
工程名称
如皋港船舶配套交易城二期1#、3#、5#、7#、9#、11#、13#楼工程
2
工程地址
长青沙疏港路西、纬二路南侧、已建船舶配套交易城北侧
3
建设单位
南通市金嘉花园房地产开发有限公司
4
设计单位
南通市建筑设计研究院有限公司
5
监理单位
南通远大建设工程咨询有限公司
6
施工单位
7
耐久年限
50年
场地类别
Ш类
抗震设防烈度
6度
结构抗震设防标准
丙类
8
建筑规模
层数
六层,其中13#楼是十二层
9
建筑面积
地上
41021M2
10
结构形式
上部结构
框架结构
11
工期目标
工程总工期为450日历天
12
质量目标
合格
1、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001,J84-2001)。
2、建筑施工安全检查标准JGJ59-99。
依据本工程特点,外脚手架采用两种方案搭设,1#、3#、5#、7#、9#、11#楼采用双排钢管脚手架;
13#楼一~四层采用双排钢管脚手架,四层以上采用升降脚手架。
本方案为双排钢管脚手架施工方案,升降脚手架施工方案详见主体阶段施工方案。
(一)、双排钢管脚手架布局
外墙采用落地式双排脚手架,生根于1轴、36轴、A轴、F轴向外2米硬化场地上。
(二)、双排钢管脚手架布置
脚手架立杆横距b=1.05m,立杆纵距l=1.5m,步距高h=1.80m,内立杆离墙b1=0.35m。
(1)连墙撑:
为了保证脚手架稳定,沿脚手架竖向间距H=5.4m(三步架),水平距离L1=4.5m(三个纵距),用钢管及扣件将脚手架与主体结构连接固定。
门窗洞口采用短向拉接,钢管长度超过门窗洞口边缘250mm以上。
(2)剪刀撑:
沿脚手架外侧每5跨且不小于6m由下至上连续设置剪刀撑,剪刀撑斜杆与地面的倾角宜为45°
~60°
,用扣件与脚手架连接。
以高层建筑施工手册中,4.3高层建筑施工脚手架的设计与计算为计算依据。
1、横向水平杆计算
(1)抗弯强度计算
最大弯矩设计值
外伸长度按300mm计取
a、脚手板自重产生的弯矩
查表4-3-12,脚手板自重标准值q=0.35KN/m2
Mak=qa2/2=0.35×
3002/2=1.575×
104N.mm
b、施工荷载产生的弯矩MQk
主体施工均布荷载按3.0KN/m2计算
MQk=qa2/2=3.0×
10-3×
3002/2=1.35×
105N.mm
则最大弯矩设计值Mmax
Mmax=1.2Mak+1.4ΣMQk
=1.2×
1.575×
104+1.4×
1.35×
105
=2.079×
抗弯强度验算
查表4-3-11,钢管截面模量W=5080mm3
б=Mmax/W
105/5080=40.93N/mm2<
f=205N/mm2
∴符合要求
(2)挠度验算
最大挠度Vmax
Vmax=qa×
(-l3+4la2+3a2)/24EI
=(0.35+3.0)×
300×
(-15003+4×
1500×
3002+3×
3003)/24×
206×
103×
121900=-3.6mm
容许挠度[V]
[V]=L/150=1200/150=8mm
∴Vmax=-3.6mm<
[V]=8mm
(3)扣件抗滑承载力计算
最大支座反力计算
a、A支座反力RA
RA=ql(1+a/l)2/2
=(0.35+3.0)×
(1+300/15002/2=3140.63N
b、B支座反力RB
RB=ql(1-a2/l2)/2
1200×
(1-3002/12002)/2=1884.38N
则最大支座反力Rmax=RA=3140.63N=3.14KN
查表4-3-6得,扣件抗滑承载力设计值R0=8.0KN
则Rmax=3.14KN<
R0=8.0KN
∴符合要求
2、立杆计算
(1)立杆范围内的轴向力设计值N
脚手架结构自重产生的轴向力NG1K
立杆纵矩l=1.20m,步距h=1.80m,由施工手册中表4-3-16查得
NG1K=0.111KN/2=0.0555KN
脚手架一个立杆纵距的附设构件及物品重力NG2K
立杆横距b=1.05m,立杆纵距l=1.20m,脚手板铺设按4层考虑,由施工手册中表4-3-17查得
NG2K=2.36/2KN=1.18kN
一个立杆纵距的施工荷载标准值产生的轴力ΣNGiK
立杆横距b=1.05m,立杆纵距l=1.20m,主体施工中施工均布荷载按3.0KN/m2考虑,由施工手册中表4-3-18查得
ΣNGjK=5.04KN/2=2.52KN
立杆范围内的轴向力设计值N
最高一段架子搭设高度为19.80m,其折合步数n=19.8÷
1.8=11步
N=1.2(nNG1K+NG2K)+1.4ΣNGjK
(11×
0.0555+1.18)+1.4×
2.52=5.68KN
(2)立杆稳定性计算
立杆段范围内的轴向力设计值N
底层立杆轴向力最大,故
N=5.68KN=5.68×
103N
轴心受压构件稳定系数ø
立杆横距b=1.05m,连墙杆布置为3步3跨,由施工手册中表4-3-15得,脚手架立杆的计算长度系数μ=1.70,
由施工手册中表4-3-11查得,脚手架钢管回转半径i=15.8mm,
则长细比λ=l0/i=μh/i
=1.70×
1.80×
103/15.80=194
由施工手册中表4-3-14查得,稳定系数ø
=0.191
稳定性验算
按不组合风荷载考虑:
N/ø
A≤kƒ
由施工手册中查表4-3-11得,立杆毛截面面积A=489mm2
由施工手册中查得,高度在25m以下不组合风荷载时,k=0.755;
由施工手册中查表4-3-5得,钢材抗压强度设计值ƒ=205KN/mm2
则:
N/ø
A=5.68×
103/0.191×
489=60.81N/mm2
kƒ=0.755×
205=154.78N/mm2>
N/ø
A=60.81N/mm2
3、连墙杆计算
(1)由风荷载产生的连墙杆轴向力设计值NW
a、风压标准值ωK
基本风压值ω0=0.35KN/m2
ωK=0.70βZμZμSω0
=0.70×
1.0×
0.94×
0.099×
0.35=0.023KN/m2
b、每根连墙杆所覆盖外侧脚手架迎风面积Aw
每三个纵距,三个步距设置一道连墙杆
Aw=3.60×
5.40=19.44m2
则Nw=1.4×
ωK×
Aw
=1.4×
0.023×
19.44=0.626KN
(2)连墙杆轴向力设计值
NL=Nw+3KN=0.626+3.0=3.626KN
(3)风荷载设计值Mw
风线荷载标准值qwk
qwk=ωKLa=0.023×
1.2=0.0276KN/m
风载设计值Mw
Mw=1.4qwk×
h2/10=1.4×
0.0276×
1.82/10=0.0125KN.m=1.25×
104N.mm
(4)连墙杆稳定性验算
N/ø
A+Mw/ω=3.626×
489+1.25×
104/5080=41.28N/mm2
kƒ=0.725×
205=148.625N/m2>
A+Mw/ω=41.28N/mm2
4、斜拉钢丝绳卸荷计算与设计
斜拉钢丝绳卸荷计算
a、架子一个纵距全部荷载P1
P1=N=5.68KN
b、吊点所承载的荷载P
每3个立杆设一个斜拉点,即每隔3个纵距,共有2个斜拉点,则
P=3×
P1×
KX/2=3×
5.68×
1.5/2=12.78KN
c、斜拉钢丝绳所受的力
TAO=P×
(4.0)2+(1.5)2/4.0=12.78×
1.068=13.65KN
验算钢丝绳的抗拉强度
按PX≤αPg/K进行计算
K为钢丝绳使用的安全系数,查表4-4-6取K=6
α为钢丝绳破断拉力系数,查表4-4-2得α=0.85
PX=TAO=13.65KN
若选用6×
19绳芯钢丝绳
Pg≥KPX/α=6×
13.65/0.85=96.35KN
选ф14钢丝绳,Pg=101.0KN﹥KPX/α=96.35KN
选择与钢丝绳配套使用的卡环
已选ф14钢丝绳,查表4-4-1确定适合的卡环为2.1号,安全荷重为21.00KN>
TAO=13.65KN
5、单排架立杆计算
脚手架结构自重产生的轴向力NGIK
由施工手册表4-3-16查得NGIK=0.111KN/2=0.0555KN
脚手架一个立杆纵距的附设物件及物品重力NGIK
由护栏及安全网所产生的重力
NGIK=(0.0376+0.040)×
1.80=0.1397KN
主体施工中施工均布荷载按3.0KN/m2考虑,则
ΣNGjK=3.0×
1.2/2=1.80KN
0.0555+0.1397)+1.4×
1.80=3.42KN
N=3.42KN=3.42×
、轴心受压构件稳定系数ø
由表4-3-15查得,μ=1.85,
由表4-3-11查得,i=15.80mm,
则长细比λ=l0/i=μh/i
=1.85×
103/15.80=211
由表4-3-14查得,稳定系数ø
=0.163
、稳定性验算
由表4-3-11得,立杆毛截面面积A=489mm2
A=3.42×
103/0.163×
489=42.90N/mm2
kƒ
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