消防连廊悬挑模板支架施工方案DOC 39页Word格式.docx

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8、《建筑施工安全检查标准》（JGJ59-2011）；

9、《建筑施工计算手册》（第2版-2007.7）；

10、《简明施工计算手册》；

11、《实用建筑施工安全手册》；

12、《钢结构设计规范》（GB50017-2003）

三、消防连廊模板支撑方案设计

1、由于本工程消防连廊设计为钢筋混凝土结构,连廊模板排架底部无支撑点,因此在连廊模板排架底部架设钢梁,以作为连廊模板排架支撑点之用。

2、连廊模板排架底部支撑钢梁设置在连廊层高的下一楼层位置,钢梁上架设48×

3.5mm钢管排架,以作为连廊模板的支撑。

18#工字钢的锚固后端用3道18的锚环,前段定位的1道。

3、钢梁拟采用18#工字钢,长9m,里端3.9m锚固在已浇筑好的楼板上,外端5.1m作为排架及施工脚手架的支撑点；

钢梁外端设置斜撑,斜撑采用18#槽钢,支撑在钢梁的下两楼层剪力墙、梁上。

悬挑部位下方布置水平安全网,保证施工安全；

4、工字钢钢梁水平间距0.8m,合计12根,里端设置三道锚环（HPB235级18钢筋）。

5、连廊模板支撑排架的立杆横距（垂直连廊方向）0.8m,纵距（沿连廊方向）0.8m；

排架底部（距工字钢0.2m处）设置纵、横向扫地杆,排架中部（距工字钢1.4m处）设置纵、横向连杆,排架顶部设置纵、横向承重钢管；

排架立杆与剪力墙模板拉结牢固。

6、连廊模板支撑排架横向每间隔5.6m设置一道剪刀撑,纵向靠连廊中部设置一道连续剪刀撑。

7、连廊外侧施工脚手架12层位置采用立杆横距0.80m。

8、纵距0.8m,防护栏杆高度为1.5m,确保浇筑混凝土过程中人员安全。

12层以上连廊外侧施工脚手架横距0.95m,纵距1.4m,步距1.8m；

脚手板采用木板封闭,上部脚手板高出连廊顶面0.2m；

脚手架防护栏杆高度为1.2m。

预埋件采用400*400*15mm。

消防连廊防护北立面东西方向设一道12米18#工字钢,在其上搭设钢管架,高度超过作业面1.5米,作为防护使用。

9、为了使排架及脚手架立杆与工字钢钢梁和槽钢横梁有可靠的定位连接措施,以确保上部架体的稳定。

故在工字钢和槽钢上焊接长度为150-200mm、直径为25mm的钢筋,将立杆套座其外。

连廊模板支架侧立面

工字钢平面布置图

四、消防连廊模板支架力学计算：

4.1：

250X900梁支模设计计算

计算参数:

钢管强度为205.0N/mm2,钢管强度折减系数取1.00。

模板支架搭设高度为2.9m,

梁截面B×

D=250mm×

900mm,立杆的纵距（跨度方向）l=0.80m,立杆的步距h=1.50m,

梁底增加0道承重立杆。

面板厚度18mm,剪切强度1.4N/mm2,抗弯强度15.0N/mm2,弹性模量6000.0N/mm2。

木方50×

100mm,剪切强度1.3N/mm2,抗弯强度15.0N/mm2,弹性模量9000.0N/mm2。

梁两侧立杆间距0.80m。

梁底按照均匀布置承重杆2根计算。

模板自重0.20kN/m2,混凝土钢筋自重25.50kN/m3。

倾倒混凝土荷载标准值2.00kN/m2,施工均布荷载标准值0.00kN/m2。

梁单侧的楼板厚度0.12m,梁单侧的楼板计算长度0.50m。

扣件计算折减系数取1.00。

图1梁模板支撑架立面简图

按照模板规范4.3.1条规定确定荷载组合分项系数如下：

由可变荷载效应控制的组合S=1.2×

（25.50×

0.90+0.20）+1.40×

2.00=30.580kN/m2

由永久荷载效应控制的组合S=1.35×

25.50×

0.90+0.7×

1.40×

2.00=32.943kN/m2

由于永久荷载效应控制的组合S最大,永久荷载分项系数取1.35,可变荷载分项系数取0.7×

1.40=0.98

计算中考虑梁单侧部分楼板混凝土荷载以集中力方式向下传递。

集中力大小为F=0.9×

1.35×

25.500×

0.120×

0.500×

0.300=0.558kN。

采用的钢管类型为φ48×

3.0。

钢管惯性矩计算采用I=π（D4-d4）/64,抵抗距计算采用W=π（D4-d4）/32D。

一、模板面板计算

面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。

模板面板的按照多跨连续梁计算。

作用荷载包括梁与模板自重荷载,施工活荷载等。

1.荷载的计算：

（1）钢筋混凝土梁自重（kN/m）：

q1=25.500×

0.900×

0.300=6.885kN/m

（2）模板的自重线荷载（kN/m）：

q2=0.200×

0.300×

（2×

0.900+0.250）/0.250=0.492kN/m

（3）活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载（kN）：

经计算得到,活荷载标准值P1=（0.000+2.000）×

0.250×

0.300=0.150kN

考虑0.9的结构重要系数,均布荷载q=0.9×

（1.35×

6.885+1.35×

0.492）=8.963kN/m

考虑0.9的结构重要系数,集中荷载P=0.9×

0.98×

0.150=0.132kN

面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

本算例中,截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

截面抵抗矩W=bh2/6=30.00×

1.80×

1.80/6=16.20cm3；

截面惯性矩I=bh3/12=30.00×

1.80/12=14.58cm4；

式中：

b为板截面宽度,h为板截面高度。

计算简图

弯矩图（kN.m）

剪力图（kN）

变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值,受力图与计算结果如下：

变形计算受力图

变形图（mm）

经过计算得到从左到右各支座力分别为

N1=1.187kN

N2=1.187kN

最大弯矩M=0.078kN.m

最大变形V=0.422mm

（1）抗弯强度计算

经计算得到面板抗弯强度计算值f=M/W=0.078×

1000×

1000/16200=4.815N/mm2

面板的抗弯强度设计值[f],取15.00N/mm2；

面板的抗弯强度验算f<

[f],满足要求!

（2）抗剪计算

截面抗剪强度计算值T=3Q/2bh=3×

1186.0/（2×

300.000×

18.000）=0.329N/mm2

截面抗剪强度设计值[T]=1.40N/mm2

面板抗剪强度验算T<

[T],满足要求!

（3）挠度计算

面板最大挠度计算值v=0.422mm

面板的最大挠度小于250.0/250,满足要求!

二、梁底支撑木方的计算

梁底木方计算

按照三跨连续梁计算,计算公式如下:

均布荷载q=P/l=1.187/0.300=3.955kN/m

最大弯矩M=0.1ql2=0.1×

3.96×

0.30×

0.30=0.036kN.m

最大剪力Q=0.6ql=0.6×

3.955=0.712kN

最大支座力N=1.1ql=1.1×

3.955=1.305kN

木方的截面力学参数为

截面抵抗矩W=bh2/6=5.00×

10.00×

10.00/6=83.33cm3；

截面惯性矩I=bh3/12=5.00×

10.00/12=416.67cm4；

（1）木方抗弯强度计算

抗弯计算强度f=M/W=0.036×

106/83333.3=0.43N/mm2

木方的抗弯计算强度小于15.0N/mm2,满足要求!

（2）木方抗剪计算

最大剪力的计算公式如下:

Q=0.6ql

截面抗剪强度必须满足:

T=3Q/2bh<

[T]

截面抗剪强度计算值T=3×

712/（2×

50×

100）=0.214N/mm2

截面抗剪强度设计值[T]=1.30N/mm2

木方的抗剪强度计算满足要求!

（3）木方挠度计算

挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值,

均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以木方计算跨度（即木方下小横杆间距）

得到q=3.074kN/m

最大变形v=0.677ql4/100EI=0.677×

3.074×

300.04/（100×

9000.00×

4166667.0）=0.004mm

木方的最大挠度小于300.0/250,满足要求!

三、梁底支撑钢管计算

（一）梁底支撑横向钢管计算

横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。

集中荷载P取木方支撑传递力。

支撑钢管计算简图

支撑钢管弯矩图（kN.m）

支撑钢管剪力图（kN）

支撑钢管变形计算受力图

支撑钢管变形图（mm）

经过连续梁的计算得到

最大弯矩Mmax=0.407kN.m

最大变形vmax=0.915mm

最大支座力Qmax=1.591kN

抗弯计算强度f=M/W=0.407×

106/4491.0=90.58N/mm2

支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!

支撑钢管的最大挠度小于800.0/150与10mm,满足要求!

（二）梁底支撑纵向钢管计算

纵向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。

集中荷载P取横向支撑钢管传递力。

支撑钢管弯矩图（kN.