箱梁内力计算及组合Word文档格式.docx
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剪力(kN)
弯矩(kN﹒m)
支点
254
0.0
左变化点
197
448
1/4截面
224.5
888
跨中
1190
3/4截面
-224.5
右变化点
-197
-254
第三施工阶段自重作用效应内力计算
各计算截面如下图2—3所示,具体计算结构如表2—2:
图2-3边梁计算截面位置
表2-2第三施工阶段自重作用效应内力
弯矩
(kN﹒m)
左边支点(左)
134
左中支点(左)
-598
边跨左变化点
99.2
233
左中支点(右)
169
-610
边跨1/4
51.85
438
中跨左变化点
113
-192
边跨跨中
40.3
470
中跨1/4
82.75
-16.5
边跨3/4
-123
129.5
中跨跨中
174
边跨右变化点
-162
-239
结构自重作用效应总内力:
上述2个阶段内力均为阶段内力,每个施工阶段的累计内力需要内力叠加得到,如表2-3:
表2-3结构自重作用效应总内力
剪力
(kN)
388
-457
-650
296
681
425
-675
176.75
1325
327
136
-31.1
1680
207.75
835
239
1028
1360
-381
26.5
二、可变作用效应计算
本桥汽车荷载采用公路—I级荷载,它由车道荷载组成。
《桥规》规定桥梁结构整体计算采用车道荷载。
1.汽车荷载横向分布系数计算
(1)跨中处荷载横向分布系数计算
根据截面几何尺寸特点,利用《桥梁结构电算程序设计》,得出各梁的横向分配影响线竖标值见表2-4:
表2-4各梁的横向分配影响线竖标值表
1#
2#
3#
4#
5#
0.000
0.592
0.392
0.233
-0.008
-0.208
3.100
0.292
0.092
6.200
0.192
9.300
12.400
根据各梁的横向分布影响线图,在上加载求得各种作用下的横向分布系数如下,见表2-5:
表2-5跨中荷载横向分布系数
梁号分布系数
1#梁
2#梁
3#梁
4#梁
5#梁
汽车荷载横向分布系数
0.823
0.594
0.545
0.593
0.821
由上表可知,1#梁在荷载作用下的横向分布系数最大,为设计和施工简便,各梁设计成同一规格,并以1#梁进行设计。
(2)支座处荷载横向分布系数计算
根据截面几何尺寸特点,利用《桥梁博士》,采用杠杆法计算。
图2-41#梁支点处荷载横向分布影响线及最不利布载图
荷载横向分布系数如表2-6所示:
表2-6荷载横分布系数表
作用位置
跨中至L0/4处
支点处
汽车荷载
0.850
2.汽车荷载冲击系数计算
《桥规》规定汽车荷载的冲击力标准值为汽车荷载标准值乘以冲击系数。
按结构基频f的不同而不同,对于连续梁桥:
,
冲击系数(适用于)
式中:
,——基频,Hz,计算连续梁冲击力引起的正负弯矩效应和剪力效应;
——计算跨径,m;
E——混凝土弹性模量,;
——梁跨中截面惯性矩,;
——结构跨中处的单位长度质量,,当换算为重力计算时,其单位应为,;
——结构跨中处延米结构重力,;
——重力加速度,为。
冲击系数计算结果如表2-7:
表2-7冲击系数计算结果表
3.车道折减系数
根据《通规》表4.3.1-4中的规定,四车道的折减系数为。
4.可变作用效应计算
车道荷载取值:
根据《通规》4.3.1条,公路一级的均布荷载标准值和集中荷载的标Z准值为:
计算弯矩时:
计算剪力时:
弯矩:
(不计冲击时)
(计入冲击时)
可变作用效应汇总如表2-8:
表2-8可变作用效应汇总表
()
-28.3
301
471
-51.6
-38.5
883
-118
-83.2
195
1070
-243.5
-166
108
674
-363
-256
43.4
305
-471
-299
18.7
155
-690
-330
8.97
142
-734
-43.6
321
298
-543
-45.9
285
606
-436
-67.5
241
904
-320
-146
144
5.温差应力及基础沉降内力计算
(1)温差应力计算:
根据《通规》4.3.10规定,混凝土上部结构和带混凝土桥面板的钢结构的竖向日照反温差为正温差乘以-0.5,
根据《通规》表4.3.10-3查的混凝土铺装竖向温差计算的温差基数以线性插入法确定。
铺装层表面温度,距上缘100mm处,距上缘400mm处。
温差应力按《公预规》附录b计算:
计算简图如图2-5:
图2-5力法计算简图
——截面内的单元面积;
——单元面积内温差梯度平均值,均以正值带入;
——混凝土线性膨胀系数,取0.00001;
——混凝土弹性模量,取Mpa;
——单位面积重心带重心轴的距。
由产生的二次矩可用力法求得。
力法方程:
、——温度变化在赘余力方向引起的变形;
——单元梁段挠曲变形后的曲率,。
解得:
则温度次内力:
计算结果如表2-9:
表2-9温度次内力作用效应汇表
20.9
399
41.8
405
93.5
198
302
355
(2)基础沉降计算:
取边支座沉降5mm计算结构的基础沉降内力,同温度次内力类似,采用力法求解。
列力法方程:
式子中:
、——分别为当支座沉降单独作用在基本结构上时,所引起的沿、方向的转角。
计算结果如表2-10:
表2-10基础沉降次内力作用效应汇表
弯矩()
左支点
1.32
中跨3/4
-6.32
-66.8
0.66
中跨右变化点
-84.4
1.98
右中支点(左)
-97.8
12.3
右中支点(右)
5.13
-96.3
19.2
-87.3
22.4
-73.2
25.2
-48.7
23.1
-24.3
10.4
-10.3
-6.7
右支点
-40.1
三、作用效应组合
按《桥规》公路桥涵结构设计应按承载能力极限状态和正常使用极限状态进行效应组合,并用不同的计算项目。
按承载能力极限状态设计时的基本组合表达式为:
——结构重要性系数,本桥取=1.0;
——效应组合设计值;
——永久作用效应标准值;
——汽车荷载效应(含汽车冲击力)的标准值。
按正常使用极限状态设计时,应根据不同的设计要求,采用以下两种效应组合:
作用短期效应组合表达式:
——作用短期效应组合设计值;
——不计冲击的汽车荷载效应标准值。
作用长期效应组合表达式:
各符号意义见上面说明。
《桥规》还规定结构构件当需要弹性阶段截面应力计算时,应采用标准值效应组合,即此时效应组合表达式为:
——标准值效应组合设计值;
,——永久作用效应,汽车荷载效应(含汽车冲击力)的标准值。
根据计算得到的作用效应,按《桥规》各种组合表达式可求得各效应组合设计值,现将计算汇总于表2-11中。
表2-11箱梁作用效应组合计算汇总表
荷载类别及截面位置
荷载组合
承
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