精品文档混凝土楼盖课程设计双向板Word格式.docx
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20mm厚的水泥砂浆0.02×
×
20=0.4KN/m2
梁板15mm厚的混合砂浆0.015×
20=0.3KN/m2
板的荷载0.15×
25=3.75KN/m2
小计g=0.4+0.3+3.75=4.45KN/m2>
4KN/m2
故板的永久荷载g=4.45×
1.2=5.34KN/m2
活荷载q=8×
1.3=10.4KN/m2
g+q/2=(5.34+10.4/2)=10.54KN/m2
q/2=5.4KN/m2
g+q=5.34+10.4=15.74KN/m2
3.2计算跨度
内跨:
(轴线间距离)
边跨:
+240/2
3.3弯矩计算
跨中最大弯矩为当支座固定时在g+q/2满布荷载和内支座铰支时在q/2间隔布
置作用下的跨中弯矩之和。
混凝土的泊松比取0.4
根据不同的支承情况,整个楼盖可分为A、B、C、D四种区格板
(1)A区格板:
=6.6m,=7.2m=0.92
四边固定、方向的跨中弯矩系数分别为:
0.0215、0.0168
四边固定支座负弯矩系数分别为:
-0.0575、-0.0538
四边简支、方向的跨中弯矩系数分别为:
0.0440、0.0360
=(0.0215+0.4×
0.0168)×
10.54×
6.6²
+(0.0440+0.4×
0.0360)×
5.2×
=26.18
=(0.0168+0.4×
0.0215)×
+(0.0360+0.4×
0.0440)×
=23.80
=-0.0575×
15.74×
=-39.42
=-0.0538×
=-36.89
(2)B区格板:
=6.72m,=7.2m=0.93
三边固定一边简支、方向的跨中弯矩系数分别为:
0.0210、0.0169
三边固定一边简支支座负弯矩系数分别为:
-0.0645、-0.0560
0.0430、0.0361
=(0.0210+0.4×
0.0169)×
6.72²
+(0.0430+0.4×
0.0361)×
=26.70
=(0.0169+0.4×
0.0210)×
+(0.0361+0.4×
0.0430)×
=24.56
=-0.0645×
=-45.85=0
=-0.0560×
=-39.80
(3)C区格板:
=6.6m,=7.32m=0.90
0.0221、0.0165
-0.0663、-0.0563
0.0456、0.0358
=(0.0221+0.4×
0.0165)×
+(0.0456+0.4×
0.0358)×
=26.75
=(0.0165+0.4×
0.0221)×
+(0.0358+0.4×
0.0456)×
=23.87
=-0.0663×
=-45.46
=-0.0563×
=-38.60=0
(4)D区格板:
=6.72m,=7.32m=0.92
邻边固定邻边简支、方向的跨中弯矩系数分别为:
0.0280、0.0226
邻边固定邻边简支支座负弯矩系数分别为:
-0.0756、-0.0710
=(0.0280+0.4×
0.0226)×
=31.34
=(0.0226+0.4×
0.0280)×
=28.67
=-0.0756×
=-53.74=0
=-0.0710×
=-50.47=0
3.4截面设计
截面的有效高度:
二类环境板的最小保护层厚度20mm,假定选用10钢筋,取板厚1000mm
则lo1方向跨中截面的=150-20-10/2=125mm
Lo2方向跨中截面的=125-10=115mm
支座截面的=125mm
截面设计用的弯矩:
因楼盖周边有梁与板整浇,板是塑性的,故所有区格的跨中弯矩及支座弯矩都要折减20%
A区格板:
方向=125mm弯矩M=0.8×
26.18=20.94
选用实有=654
最小配筋率验算:
654/(150×
1000)=0.436%>
=0.23满足要求
方向=115mm弯矩M=0.8×
23.80=19.04
=0.23%满足要求
B区格板:
26.70=21.36
选用实有=714
714/(150×
1000)=0.476%>
=0.23%满足要求
24.56=19.65
C区格板:
26.75=21.40
23.87=19.10
D区格板:
31.34=25.07
选用实有=826
826/(150×
1000)=0.551%>
28.67=22.94
选用实有=826>
满足要求
A-A支座=125mm弯矩M=0.8×
36.89=29.51
选用实有=981>
A-B支座=125mm弯矩M=0.8×
39.42=31.54
选用实有=1047>
A-C支座=125mm弯矩M=0.8×
38.60=30.88
C-D支座=125mm弯矩M=0.8×
53.74=42.99
选用实有=1508>
B-B支座=125mm弯矩M=0.8×
39.80=31.84
B-D支座=125mm弯矩M=0.8×
50.47=40.38
选用实有=1331>
4主梁设计
4.1短跨主梁设计
4.1.1荷载设计值
板传来的恒载g=5.34KN/m2
恒载等效值g=
主梁自重(含粉刷)(0.6-0.15)×
0.25×
25+[(0.6-0.15)×
2+0.25]×
0.015×
20=2.845KN/m
小计gg=11.01+2.845=13.855KN/m
板传来的活载
4.1.2荷载最不利布置图
因主梁的线刚度与柱线刚度之比大于5,均布荷载下的主梁内力近似按连续梁计算,按弹性理论设计,计算跨度=6.6m,满布恒载g再根据活载q布置的不同找到最不利位置
4.1.3弯矩设计值
(1)活载第一跨满布,然后隔跨布置
=
=
(2)正弯矩活载的最不利布置方式如下图所示,第二跨布置活载,其余两跨不布置
结构关于轴线对称,当x=2.7m时即跨中时,正弯矩M最大
==85.17
负弯矩活载的布置方式如下图所示,第二跨不布置活载,其余两跨布置活载
==0.025×
13.855×
-0.05×
21.45×
=-31.63
(3)和B支座的最大剪力最不利组合荷载布置如下图
查附表6-2得
B支座左侧的剪力
B支座右侧的剪力
(4)A支座处的最大剪力,活载布置图
短跨剪力图
4.1.4短跨主梁配筋
,
跨中截面按T型截面计算
(1)=
此时,受压区高度在翼缘高度范围内,即,故属于第一类T型截面。
查表选用3C18实有
验算最小配筋率:
,满足要求。
(2)=
查表选用2C18实有
支座处按矩形截面计算
(3)=
令
取
查表选用3C22实有
斜截面受剪承载力
验算截面尺寸:
,因为,截面尺寸按下式验算:
,截面尺寸满足要求。
计算所需腹筋,采用10@200双肢箍筋
不需要配置弯起钢筋
短跨弯矩包络图
4.2长跨主梁设计
4.2.1荷载设计值
主梁自重(含粉刷)(0.7-0.15)×
25+[(0.7-0.15)×
2+0.3]×
20=4.55KN/m
小计gg=11.74+4.55=16.29KN/m
4.2.2荷载最不利布置图
恒载g满跨布置,再根据活载q布置的不同找到最不利布置,按弹性理论设计,计算跨度=7.2m
4.2.3弯矩设计值
(1)活载最不利的布置方式如下图所示,第一跨布置活荷载然后再隔跨布置此时荷载最不利
,此时第一跨的最大弯矩值
(2)正弯矩活载的最不利布置方式如下图所示,第二跨布置活荷载,然后隔跨布置
=100
(3)活荷载在第三跨布置,然后隔跨布置活荷载
第三跨最大弯矩值是在跨中
及支座最大剪力活荷载布置在B支座的左右两跨然后再隔跨布置
(5)及C支座最大剪力活荷载布置在C支座的左右两跨然后再隔跨布置
C支座左侧的剪力
C支座右侧的剪力
(6)A支座的最大剪力应在支座右边布置活荷载然后再隔跨布置
长跨剪力图
4.2.4长
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