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Q=
式中:
Q——计算原矿重量。
试验时计算原矿重与试验给矿重的误差不得超过1~3%,短流程取下限,长流程取上限,超过时试验必须重做。
(试验过程中必须注意)
㈡产率的计算
产率——产品重量对于原矿重量之比的百分数。
(即产率为某产物重量与所有产物重量之和的比,而不是某产物重量与给矿原始重量的比。
)
㈢产品回收率的计算
回收率——精矿中金属的重量与原矿中该金属的重量之比的百分数。
㈣计算原矿品位
注意计算原矿品位也不应与化验原矿品位相差太大。
6.3试验结果的列表表示
实验数据分两类,一类是自变数(工艺条件),另一类是因变数(工艺指标)。
实验数据的表示法有三种:
列表法、图示法、方程(经验公式)法。
先介绍列表法。
所谓列表法是将试验过程中的工艺条件和工艺指标以表格的形式表示出来。
这种表示方法有许多优点:
①简单明了;
②不需特殊的仪器和纸张,形式紧凑;
③同一表格内可表示几个变数间的关系。
书P285表12-1是一种形式,另外还有其他的形式,使用时视具体情况而定。
往表中填写数据时应注意:
①数值为0时应填“0”,数值空缺时应记作“—”;
②将单位统一在表头,而不要逐个写入表中;
③同一列数据小数点应对齐;
④选用单位应适当,避免繁琐。
填一重选试验表格。
例浓度条件试验结果:
浓度
产品名称
r%
品位
回收率
E
备注
Au
Ag
16.8
原矿
100.0
0.43
6.23
9.00
其他的条件
精矿
9.08
0.83
12.50
18.68
19.40
尾矿
89.32
0.23
5.77
81.32
80.60
19.50
转速、矿量等
28.40
30.44
6.4试验结果的图示
即以图形的形式来表示工艺条件与工艺指标之间的函数关系,例如:
处理量与选矿效率的关系,精矿产率与选矿效率的关系,药剂用量与回收率之间关系等。
㈠两类曲线图示的类型
⑴工艺条件为横坐标,工艺指标为纵坐标→以根据工艺指标选择最佳工艺条件。
⑵横、纵坐标均为工艺指标→以判断产品的合理截取量。
㈡作图时应注意的事项
作图时应注意以下几点:
①坐标刻度应与试验误差相适应,实验误差的数值大致占坐标的1~2小格;
②两点不能作曲线,三点画折线,四点时才能画曲线;
③曲线应平坦、匀称、光滑,尽量少转折点;
④曲线没有必要每点都通过各点,只要尽量靠近就可;
⑤曲线两边的点数应相近;
⑥遇到奇异点时,应补做该点试验校核。
校核应分两种情况:
Ⅰ若校核试验的试点移至曲线附近,则说明原来的试验结果有问题,应舍去,而采用新的试验结果;
Ⅱ若试验结果没有差距,则如实反映。
6.5试验结果的评价
6.5.1概述
㈠概念
试验结果的评价是指判断试验结果好坏的方法或标准。
㈡判据选择
一个选矿试验可以获得很多工艺指标,一般可分为数量指标和质量指标,常用的有以下几种。
工艺指标:
①质量指标:
品位β:
反映产品质量。
富集比i:
精矿中有用成分的含量比原矿中该有用成分含量增加的倍数。
反映矿石经选矿后富集的倍数。
②数量指标:
金属量P:
产品中目的金属的绝对含量。
回收率ε:
反映金属的回收情况。
③辅助指标:
要与其它指标联用才能说明问题。
选矿比:
原矿重量对于精矿重量之比。
反映获得一吨精矿所需处理原矿石的吨数。
产率γ:
产物的重量与原矿重量的百分比。
选矿试验时,为了比较各种方案的优越性:
①若原矿品位相近时,采用精矿品位β和回收率(一个质,一个量)这一对指标作为判据;
②若原矿品位相差较大时,就必须采用富集比β/α、ε来代替品位β作为判据;
③但是选用β和ε一对指标作到判据,有时也会判断不出好坏,例如:
原矿品位相近时,一种矿石取得了较高的β和较低的ε,而另一种取得了较高的ε和较低的β,你就很难判断出哪种矿石的选别效果好。
关于这个问题,在选矿试验中的诸多工艺指标中,到底采用那种指标来作判据较合理,国内外的许多选矿专家进行大量的研究工作,目的是为了寻找一个综合指标来代替一对指标作判据的方法(因有时两个试验,一个品位较高而回收率较低,另一个品位较低而回收率较高,就很难判断那个试验结果较好)。
但是到目前为止已提出了许多综合效率公式,但还没有得出一个统一的比较合理和比较灵活的通用的综合指标。
即使是图解法,也是采用一对指标作判据。
目前主要还是采用一对指标作判据,一个质量指标,一个数量指标。
因此希望寄托于在座的各位未来的选矿专家努力钻研争取搞出一个较合理的综合指标。
6.5.2选矿效率的计算
㈠分离效率
筛分效率(碎矿)、分级效率(重选)、选矿效率综合起来统称为分离效率。
筛分效率——筛下产物重量占入筛物料中小于筛孔物料重量的百分数。
分级效率——溢流中某指定粒级(一般是指74um以下)重量占总给矿流中指定粒级重量的百分数。
选矿试验最常用的两个指标是品位β和回收率ε。
回收率ε直接反映了资源的综合利用情况,而品位β直接反映精矿产品的质量。
但这两个指标也有许多缺陷:
①不易进行综合比较;
②不适用于比较不同性质原矿的选矿效率;
③回收率ε和品位β均不能同时反映数量和质量。
例如:
一个原矿品位很高的矿和一个原矿品位很低的矿,若精矿品位和回收率均相同,也不能说明这两个矿的选矿效率相同,原矿品位低的矿石选矿效率当然应该较高。
因此分离效率公式的发展包括了两个方面,一是对回收率、品位的修正,另一个是综合成一个公式,一般较理想的分离效率指标应满足以下条件:
①最好是相对指标,即实际分离结果与理论上的最高指标之比,反映出分离完成的程度;
②分离效率的取值范围是0~100%,对缩分过程的效率指标为0;
③最好能从质和量两个方面反映分离效率;
④尽可能具有单值性,对A、B两种成分的分离过程按A来计算的与按B来计算的分离效率相同;
⑤有明确的物理意义;
⑥尽量简单。
根据上述条件对各种效率的使用特点及物理意义作一阐述:
⑴质效率
最基本的质效率指标是β。
对筛分过程:
β是指细产品中小于分离粒度的细粒级含量,当筛网完好时品位β应等于100%。
对分级过程:
β是指细产品中小于分离粒度的细粒级含量,溢流中不可能不混入粗粒级,故β<
100%。
对选别过程:
β是指精矿中有用矿物的含量,一般情况下,实际获得的精矿品位与理论上的最高品位是不相同的。
某黄铜矿石,理论上可达到的最高品位是指纯黄铜矿的含量,设βmax=34.5%Cu,而实际获得精矿品位只有25%Cu,从选矿上来说效果已是不错了,假若单一辉铜矿理论上的最高品位βmax=79.8%Cu,若实际精矿品位也只有25%Cu,选矿效果就较差,若仅从β这个质效率上就判别不出来,因此我们要对质效率进行修正。
可采用以下办法进行修正:
①满足第一条要求,用β/βmax×
100%
②满足第一条要求,用β-α
③若要同时满足第一、第二条要求时,用。
该指标的特点:
Ⅰ是相对指标;
Ⅱ取值范围是0~100%。
⑵量效率
最常用的量效率指标是ε(回收率)
。
α、β、θ——对选矿过程,分别代表原矿、精矿、尾矿品位;
对分级过程,分别代表给矿、细产品(筛下产品或分级溢流)、粗产品(筛上产品或沉砂)中细粒级的含量。
对筛分作业而言,一般正常情况下筛下产品中细粒级含量为100%,因此,筛分效率。
⑶既能满足质又能满足量的综合效率公式(综合效率公式)
长期以来有许多人提出了各种不同的综合效率公式,总的说来可分为第一类和第二类综合效率公式。
①第一类综合效率公式
它是从考虑不同成份在不同产品中的分布率出发的。
ⅠE=ε-γ(%)
这是我国钨锡矿山及铁矿山经常使用的一个公式,其物理意义是在用量效率ε作判据时必须扣除选矿过程中毫无分选作用带来的那部分回收率(空白分过程ε≠0,而ε=γ)。
这一效率一般应用于α较高、β较低、β/α不高时的粗、预选作业。
(结合P290页的实例来讲)
对于E=ε-γ(%)的讨论:
ε相等时,γ越小,则β越大,而γ愈小E值愈大,基本上反映了质β和量ε的关系;
但若γ很小时,E=ε-γ≈ε,只反映了量ε,未反映质β。
如对某锡矿细泥用离心机的选矿,当给矿品位α=0.6%时,采用1#、2#离心机选矿的指标如下表:
γ
β
ε
E=ε-γ
1#
39
1.2
78
2#
22.8
2.0
76
53.2
2#离心机选矿虽ε稍低,但β较高,应该是E较高,实际情况也是,E=ε-γ从质和量两方面反映了分离过程。
反之若用该式比较锡矿生产的全厂指标就不行了,如当原矿α=0.2%Sn,甲、乙两个生产班组的指标如下表:
甲
0.16
56.0
44.8
44.64
乙
0.24
40.0
48.0
47.76
乙组虽ε稍高,但β低得多,已是废品,E反而较高;
而甲组ε稍低但β较高,E却较低,说明γ很小时,不能反映出质的方向,只能反映其量的方面。
Ⅱ汉考克-卢伊肯公式
我们知道E=ε-γ(%)仅满足了分离指标的第二项基本要求,若要满足第一项要求,则:
εmax——理论最高精矿回收率,εmax=100%;
γopt——理论最佳精矿产率。
不同作业具有不同的形式
a分级作业
因γopt=α,故可写为:
又因,所以
由于,代入上式有:
以上是分级作业,但对于选矿来说:
α、β、θ则应指产品中有用矿物的含量[而不是有用元素(或化合物)的含量],而实际工作中所获得的数值是指有用元素或化合物的含量,因此应进行换算。
由于产品中
则可用有用矿物含量=,代入式
有:
代入式有:
应用于:
α、β及富集比均不高时粗扫选作业。
②第二类综合效率公式
原理:
是将质效率β×
量效率ε作为综合效率。
Ⅰ弗来敏-斯帝芬公式——不具有单质性。
或
Ⅱ道格拉斯公式——具有单质性
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