压铸工艺参数的计算调整Word格式.docx
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慢压射,一级快压射,二级快压射和增压。
其中一级快压射主要用于锤头跟踪,但也可用于由慢到快的过渡压射,根据客户及铸件的需要,强调使用过渡压射时,也可做到锤头跟踪单独控制(此为特供机),增压与二级快压射相连,大吨位的压铸机增压起始吉制独立控制。
★例:
在DCC160压铸机上生产的一个压铸件.
浇铸全重:
330g(含浇排系统).
铸件重量150g(内浇口以上).
铸件投影面积:
11X7=77cm2.
浇注总投影面积:
77X200%=154cm2.
铸件材料:
ADC12.
本例铸件内浇口实际截面积:
2.7X1.1+18X1.7=60.3mm2.
平均壁厚:
2mm.
一.吉制点确定:
①.△点对应入料筒的B点,当采用短入料筒时△向△方向移动,同时△始终保持对1211.
应B点.
②.△点:
当料温低或充填率低亦或薄壁铸件时,△接近对应A点,反之接近△点.322③.△点:
通过计算L来确定,通常锤头压射到△点时,合金液达到C点,如果需要提前33H及滞后充填,△相应右移及左移.
3
④.△点:
对应模具分型面,(同时不能超过射出行程的极限)4⑤为了确定△点,需要计算LH3M=A*L*ρ----------------------------------⑴pHM:
铸件重量(内浇口以上,含集渣包)
A:
锤头截面积pρ:
合金液体密度
将数值代入⑴:
150=R2*L*ρ=3.14*2.52*L*2.5H兀H求得L=3.06cmH二.压射过程之速度确定:
1.慢压射速度Vs的大小一般以合金液不从入料口溢出为原则。
通常Vs为0.2-0.4m/s之间为宜(可以不做调整)
2.一级快压射速度的确定需要考虑锤头跟出及过渡性速度两种情况
充填率∮=M/A*L*ρ----------------------⑵pK总M:
包括浇排系统在内的铸件总重总A:
锤头截面积pL:
空打行程K代入数值:
∮=(330/0.785*52*32*2.5)*100%=21%(标准30%-70%)
:
充填高
H=(D/2)*(1.66*∮+0.17)--------------⑶
H=(50/2)*(1.66*0.21+0.17)=13mm
一级快压射速度
1/2-----------⑷∮)}V=0.2*{(D-H)*(1-∮)/(1+L
1/2=0.2*{(50-13)*(1-0.21)/(1+0.21)}=0.98m/sVL二级快压射速度的确定及二级手轮的调节方法:
VtPCV:
V?
VPapDHg充填时间:
t=(7/1000)*T2--------------------⑸
T:
铸件平均壁厚
t=(7/1000)*22=0.028(s)
内浇口速度:
Vg*t*Ag*ρ=M----------------------⑹
M:
铸件重量(内浇口之上含集渣包)
Vg*0.028*60.3*0.0025=150
)内浇口最小速度Vg=35500mm/s=35.5m/s(
锤头实打速度:
)Qg=Qp(合金液通过任何截面的流量相等
:
内浇口处的流量Qg:
锤头处的流量(入料筒处流量)Qp
Ag*Vg=Ap*Vp-----------------------------⑺
*Vp60.3*35.5=0.785*502
)
此为最小锤头速度Vp=1.1m/s(
Vp≧1.1m/s.
取Vp=1.5m/s(模具所需)
模具界限速度:
当Pa=140kg/cm2(系统压力)
1/2-------------------⑻3)Vpc=550*(Pa*As*Ag2/Ap1/2=3.97m/s})32Vpc=550*{140*0.785*102*0.62/(0.785*5实打速度:
22221/2------------------⑼)/(V)}+VVp={(V*VPCPCDD22221/2=3.31m/s(压铸机所供)/(6+3.97Vp={(6)*3.97)}3.31远大于1.5能量过剩.即Pa不需要取140kg/cm2
那么当Pa=100kg/cm2时情况如下:
1/2=3.97*(100/140)V=3.35m/sPC1/2=5m/sV=6*(100/140)此时空打速度D22221/2=2.78m/s
V+3.35={(5*3.35)})/(5P通过比较可知:
降低系统压力让压铸机与压铸模系统更匹配
22221/2)}={(V*V+V由上面公式⑼:
V)/(VPCDPCDP可以导出:
22221/2-------------------⑽V={(V)}*V)/(V-VPDPPCPC当V=1.5m/s时P可得出二级快压射设定速度:
22221/2=1.68m/sV={(3.35*1.5)})/(3.35-1.5D手轮设置:
时的格数】1m/s为每(12*12/5)
【
(12*12/5)*1.68=49格
即:
手轮调节为4圈1格
三.增压确定:
P取100Mpa时
锁模力=A*P=154*100=154(T)
总A*P=P*P--------------------------⑾ZZP)增压缸处)((锤头部22*P0.785*5*100MPa=0.785*16ZP=9.76Mpa(增压缸需设置的压力)
ZA*P=A*P--------------------------⑿SSP)(射出缸处(锤头部)
22*P0.785*5*100MPa=0.785*10SP=25MPa(射出缸压力表显示值)S
通过查看射出缸压力表(大表)读数核实是否为25MPa
如数据不符,需要调整增压储能器的压力,
另外,原则上增压流量手轮从3圈调起
充填时间允许时,可调小增压流量,否则反之
2,触发压力一般为50kg/cm充填时间允许时也可调小触发压力,否则反之
四.实例分析:
1.当V=1.5m/s时P通过Ag*Vg=A*VPP2*1.5
60.3*Vg=0.785*50.
Vg=48.8m/s(标准为20-60m/s)
说明内浇口截面积较小,内浇口处的龟裂现象也证实了这一点。
如果内浇口截面积增大一倍,则Vg=24.4m/s就会理想一些
2.内浇口分布欠佳.
主浇道分支的内浇口较薄,流量偏低,不但形成紊流,而且由于
旁支浇口的流量偏大,造成封闭分型面,排气不畅
解决办法:
将主浇道内浇口厚度由1.1改成1.8
3.充填率偏低,外向型.锤头直径为Φ40时
∮=M/A*L*ρ*100%
pK总=(330/0.785*42*32*2.5)*100%=33%(较理想)
锤头直径增大,浇口速度加大,可获得大的充填速度
锤头直径减小,比压加大,即获得较大比压
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