主厂房高支模施工方案Word格式.docx
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1200mm,1/C、2/C、D列柱截面尺寸有500mm×
500mm。
除氧煤仓间位于~轴间,~轴间分为4米层、7米层、11米层、13米层、27米层及31.18米屋面层,共6层;
除氧煤仓间在▽13~▽27m之间为14米。
除氧煤仓间上部结构梁的截面尺寸有:
400mm×
1200(煤斗大梁)、300mm×
800mm、250mm×
600mm、250mm×
500mm、200mm×
300mm等规格
除氧煤仓间混凝土模板支撑高度最高处为14米,属于高支模结构,尤其是屋面模板支撑体系是本工程的一个关键,如何安全、牢固、环保、经济地解决这一问题,是我们的工作重点。
2.1编制依据
1、主厂房工程设计图;
2、除氧煤仓间框架施工图;
、
3、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2001J84-2001(2002版);
4、《建筑结构荷载规范》(GB5009-2001);
5、《混凝土结构工程施工及验收规范》(GB50204-92);
6、《木结构设计规范》(GBJ5-88);
7、《钢结构设计规范》(GBJ17-88);
8、《建筑工程施工质量验收统一标准》(GB50300-2001);
9、本工程的建筑、结构施工图纸;
10、《建筑施工计算手册》
11、《模板与脚手架工程施工技术措施》
3.1施工区段划分
施工区段划分:
根据设计图纸,除氧煤仓间B、C轴交1、5轴为9M×
24M,该施工部位平面位置较小,故划分为一个施工区段。
3.2施工组织
主厂房施工至13.0M时按本方案施工,其余各施工段采取立体和水平流水相结合的方式进行。
3.3技术准备
项目技术负责人组织项目部技术、生产人员熟悉图纸,认真学习撑握施工图的内容、要求和特点,同时针对有关施工技术和图纸存在的疑点做好记录,通过图纸会审,对图纸存在的问题,与设计、建设、监理共同协商解决,取得一致意见后,办理图纸会审记录,作为施工图的变更依据和施工操作依据,熟悉各部位截面尺寸、标高,制定模板初步设计方案。
3.4机具准备
名称
规格
数量
备注
锤子
重量0.25、0.5Kg
20个
单扳手
开口宽:
17~19、22~24㎜
圆盘锯
MJ-106
5台
平刨
MB-503
手电钻
10把
手提电锯
M-651A
活动扳手
最在开口宽65㎜
20把
钢丝钳
长150、175㎜
2把
墨斗
4个
砂轮切割机
配套
零配件及工具箱
水准仪
DZS3-1/AL332
2台
水平尺
长450、500㎜
钢卷尺
5M/30M
25把
工程检测尺
2M
6把
3.5施工人员配备
根据施工要求,高支模施工时,施工段配备架子工15人,木工15人,杂工10人。
4.1梁模板及支撑架的设计
1、梁的底模与侧模均采用15厚多层胶合板,次龙骨选用50×
100㎜方木,梁底模木方平行于梁截面支设,间距为200㎜,主龙骨采用Φ48*3.5㎜钢管,横向间距400。
侧模背次龙骨木方沿梁高方向布置,间距@300,当梁高不大于700mm时,梁侧模可不用对拉螺栓,仅支撑板模的水平钢管顶撑,同时用一部分短钢管斜撑即可。
当梁高大于700mm时,梁侧模要增加φ12对拉螺栓固定,对拉螺栓沿梁高每500mm设一道,纵向间距每600mm设置一道。
2、主梁底采用三排立杆,立杆沿梁宽间距为400㎜,中间的立杆位于梁宽方向的正中位置,梁两侧的立杆要在梁的截面以外。
立杆的纵向间距为800㎜;
水平杆间距为1500㎜。
3、主梁支撑体系与结构柱连接,并单独设置剪刀撑,保证周边板、次梁模板及支撑体系拆除后的支撑体系的稳定性。
4.2顶板模板及支撑架的设计
1、顶板模板采用15厚多层夹合板,次龙骨选用50×
100㎜方木,间距为400㎜,主龙骨采用Φ48*3.5钢管,间距800㎜。
2、满堂脚手架支撑体系设计为:
立杆间距800mm,水平杆每1500mm一道,架体纵横相连,设剪刀撑。
在脚手架的底端之上200mm,设纵横扫地杆。
3、次梁及板的模板体系与主梁相对独立,便于模板支撑体系得分批拆除,梁板混凝土强度达到设计80%开始拆除板底、次梁模板及支撑体系,待屋面混凝土浇筑完成,主梁混凝土强度达到设计100%,才能开始拆除主梁支撑体系及模板。
4.3剪刀撑的设置
1、满堂模板支架四周与中间每隔四排支架立杆应设置一道纵向剪刀撑,由底至顶连续设置。
2、模板支架,其两端与中间每隔4排立杆从顶层开始向下每隔2步设置一道水平剪刀撑。
3、每道剪刀撑宽度不应小于4跨,且不小于6米,斜杆与地面的倾角宜在45º
~60º
之间。
4、剪刀撑斜杆的接长宜采用搭接,搭接长度不应小于1米,应采用不少于2个旋转扣件固定,端部扣件盖板的边缘到杆件端部距离不应小于100mm。
5、剪刀撑的斜杆与基本构架结构杆件之间至少有三道连接,其中斜杆的对接或搭接接头部位至少有一道连接。
4.4支撑立杆基础
1、需在立杆下垫木方和模板,加大承压面积。
先在混凝土面上垫一块约500×
500㎜宽的旧模板,在旧模板上垫上50×
100木方,然后在木方上面架设脚手架立杆。
2、楼面梁板的支撑地面为13m处梁板结构。
为保证上部荷载的有效传递,在浇筑楼面梁板砼前,13m处梁板结构模板支撑体系暂不拆除,通过模板支撑体系将上部荷载进行传递。
5.1主梁模板计算
按梁最大矩形截面计算,截面尺寸为400mm×
1200mm(宽×
高)。
5.1.1大梁底模计算
1.底模计算:
1)荷载计算
底模自重0.5×
(0.40+2×
1.2)×
1.2=1.68KN/m
混凝土自重25×
0.4×
1.2×
1.2=14.4KN/m
钢筋自重1.5×
0.40×
1.2=0.864KN/m
振捣砼荷载2.0×
1.4=1.12KN/m
荷载设计值合计q1=1.68+14.4+0.8640+1.12=18.064KN/m
2)抗弯承载力验算
底模下的次龙骨间距为0.25m,是一个多等跨连续梁,综合考虑,故按四等跨计算。
按最不利荷载之中结构静力表示得:
弯矩系数:
KM=-0.121
剪力系数:
KV=-0.620
挠度系数:
KW=0.967
则弯矩值:
M=K·
ql2=-0.121×
18.064×
0.252=-0.137KN·
m=-0.137×
106N·
㎜
截面抵抗矩:
W=bh2/6=400×
152/6=15000㎜3
受弯应力值:
σ=M/W=-0.137×
106/15000=3.13N/㎜2<容许应力fm=13N/㎜2
满足抗弯要求!
3)抗剪强度验算
剪力:
V=KVql=-0.620×
0.25=2.8KN
剪应力:
t=3V/(2bh)=3×
4.41×
103/(2×
400×
15)=0.903N/㎜2
<容许应力fv=1.3N/㎜2
满足抗剪要求!
4)挠度验算
荷载不包括振捣砼的载荷,则q1=16.944KN/m
ω=KWql4/(100EI)=0.967×
16.944×
2504/(100×
9×
103×
153/12)=0.014㎜
<容许挠度[ω]=l/720=250/720=0.347㎜
挠度满足要求!
5.1.2次龙骨验算
1)次龙骨承受荷载
0.25÷
1.2=0.70KN/m
1.2=9.0KN/m
1.2=0.54KN/m
1.4=0.7KN/m
荷载设计值合计q1=0.70+9.0+0.54+0.7=10.94KN/m
次龙骨下的主龙骨间距为0.4m,是一个两等跨连续梁,综合考虑,故按两等跨计算。
KM=-0.125
KV=-0.625
KW=-0.521
M=KM·
ql2=-0.125×
10.94×
0.42=-0.22KN·
m=-0.22×
W=bh2/6=50×
1002/6=83000㎜3
σ=M/W=-0.22×
106/83000=2.65N/㎜2<容许应力fm=11N/㎜2
抗弯满足要求!
V=KVql=-0.625×
0.4=2.74KN
2.74×
100×
50)=0.82N/㎜2
<容许应力fv=1.7N/㎜2
抗剪满足要求!
荷载不包括振捣砼的载荷,则q1=10.24KN/m
ω=KWql4/(100EI)=-0.632×
9.29×
4004/(100×
1.0×
104×
50×
1003/12)=0.04㎜
<容许挠度[ω]=l/200=400/200=2㎜
挠度满足要求
5.1.3主龙骨(大横杆)验算
1)主龙骨(大横杆)承受荷载主要为次龙骨传来的集中荷载:
根据以上次龙骨承受荷载计算,每根次龙骨承受的荷载设值为F1=q1×
0.40=10.94
×
0.40=7.111KN,则主龙骨(大横杆)承受的集中荷载设计值为F=7.111/3=2.37KN。
主龙骨(大横杆)的立杆间距为0.8m,按照集中荷载作用下的连续梁计算,综合考虑,故按四等跨计算。
KM=-0.321
KV=-1.321
KW=2.657
FL=-0.321×
2.37×
0.8=-0.61KN·
m=-0.61×
σ=M/W=-0.61×
106/5000=122N/㎜2<容许应力fm=215N/㎜2
V=KVF=-1.321×
2.37=-3.13KN
t=3V/(2A)=3×
3.13×
489)=9.60N
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