悬挑水平防护方案Word文档下载推荐.docx
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三、施工方案简介
考虑到施工安全,在主楼六层设置硬防护一道。
防护采用Ф48×
3.5架管,作为主桁架,靠近主楼部位,经过二次成孔连接固定,钢管伸入主楼楼地面内,并在主楼该层地板固定,以锁定钢管。
外端经过6*19号钢丝绳悬吊形成,主桁架上铺密目网、安全网架板各一道。
防护每块4m*4m。
四、施工准备
1、技术交底
方案审批经过后,根据施工方案结合监理批复的文件精神,及时组织技术干部及相关人员进行技术交底。
在领会技术方案及有关要求的基础上进行下一步施工项目部根据实际需要每栋楼安排一个安全员,另设有一个专业的水平防护外架搭设班组,并组织了具有专业技能操作的技术工人(并持有上岗证)。
在搭设之前,由项目部技术人及安全员分别对操作人员进行安全教育学习和技术交底后才能上岗作业。
2、材料计划准备
序号
名称
数量(每栋楼)
备注
1
钢管
200m
2
扣件
180个
3
钢丝绳
60根
4
架板
200块
5
密目网
180㎡
6
卡子
480个
7
安全网
按上表做好材料的采购计划,根据工程进度的需要逐一进场。
五、施工过程
1、施工顺序:
楼地面打孔→安装水平钢管组成桁架→安装钢丝绳悬吊→检查验收
2、具体施工过程
防护施工时首先在打孔安装钢管以固定主梁,螺栓间距1.5m。
并根据不同区域提前制做主桁架,主桁架采用φ48钢管,间距1.5m,主桁架钢管每个十字交叉部位均采用扣件进行连接固定,不允许出现跳绑。
在钢管桁架上部铺设密目网一道,安全防护网,架板一道,并提前在外部每隔4m用6*19钢丝绳绑扎到位。
主桁架制作完成后使用塔吊进行吊装,当主桁架到达指定高度时,先用固定水平钢管,再将提前绑扎的钢丝绳从主楼的预留洞口穿过且进行固定,钢丝绳与墙面夹角为45—60度。
六、重点及难点
(1)由于本工程属高层建筑,为防止高空物品斜抛至地面:
水平护架采用φ48×
3.5钢管搭设,由于悬挑跨度较大,悬挑为4m,因此在编制施工方案时考虑到整体的稳定性和牢固性。
该水平防护架搭设的悬挑跨度较大,在搭设过程中,重点注意搭设的先后施工顺序,不能将所搭设的材料集中堆放在一处,应堆放在该搭设的楼面上,以免荷载过大,导致防护架跨塌,发生安全事故。
(2)防护主桁架需提前地面制作在用塔吊吊装,在吊装过程中,塔吊指挥与安装人员相互配合,并有安全员进行全程监督。
七、施工要求:
主桁架所用的材质要符合质量要求,对于主桁架的观测,随搭设随观测,发现异常及时用钢管加撑固定。
水平防护架的搭设必须由专人监督和负责,确保水平防护架搭设合格,在搭设水平防护架时设专人看护,架子下边及场地附近不得有人以免坠物伤人。
水平防护架的搭设必须符合扣件水平防护架搭设规范
根据施工方案要求,准备好各种材料吊运到所搭设的该层楼面,对吊绳进行下料,固定好悬挑端,将钢绳的另一端穿入孔内固定,同时固定钢管另一端,将所有受力点固定牢固后,开始搭水平钢管架网,从内向外搭设,搭设完成后校正防护架平整度,所有防护架搭完成后,组织有关单位验收。
八、悬挑水平防护架设计及计算
悬挑防护棚计算书
一、基本参数
悬挑防护棚类型
单层悬挑防护棚
防护栏高度h1(m)
0.3
悬挑防护棚悬挑长度A(m)
悬挑防护棚宽度B(m)
悬挑防护棚的水平倾斜角度a°
主梁间距La(m)
1.5
纵向次梁间距Lb(m)
0.5
主梁之间添加横向次梁的根数n
内侧纵向次梁离主梁与主体锚固点距离a(m)
二、撑拉杆件参数
支撑序号
支撑方式
材料选择
Ln(m):
支撑杆件在主梁上锚固点到主梁锚固点处直线长度
Sn(m):
支撑杆件在外墙锚固点到主梁锚固点处竖直距离
是否参与计算
上拉
3.9
是
3.5
搭设示意图:
侧立面示意图
平面图
三、荷载参数
防护层内材料类型
木脚手板
防护层内材料自重标准值gk1(kN/m2)
栏杆与挡脚板类型
栏杆、木脚手板挡板
栏杆与挡脚板自重标值gk2(kN/m)
0.17
安全网自重gk3(kN/m2)
0.01
冲击荷载pk(kN)
次梁自重gk4(kN/m)
0.0384
主梁自重gk5(kN/m)
0.0768
四、次梁验算
次梁材料
次梁钢管型号
Ф48×
截面面积A(cm2)
4.89
截面惯性矩Ix(cm4)
12.19
截面抵抗矩Wx(cm3)
5.08
抗弯强度设计值[f](N/mm2)
205
回转半径i(mm)
15.8
弹性模量E(N/mm2)
206000
次梁计算方式
三等跨连续梁
Lc为主梁之间添加的横向次梁的间距,Lc=La/(n+1)=1.5/(2+1)=0.5m
计算简图:
计算抗弯:
M=0.466kN.m
计算抗剪:
V=1.078kN
计算挠度:
ν=2.28mm
M=0.383kN.m
V=0.897kN
ν=1.566mm
承载能力极限状态:
q=1.2×
(gk1+gk3)×
Lb+1.2×
gk4=1.2×
(0.3+0.01)×
0.5+1.2×
0.0384=0.232kN/m
横向次梁的集中力:
R=1.2×
Lb×
0.5×
0.0384=0.023kN
Pk=1.4pk=1.4×
1=1.4kN
正常使用极限状态:
q'
=(gk1+gk3)×
Lb+gk4=(0.3+0.01)×
0.5+0.0384=0.193kN/m
R'
=Lb×
gk4=0.5×
0.0384=0.0192kN
Pk'
=1kN
1.抗弯验算
Mmax=Max(0.466,0.383)=0.466kN.m
σ=Mmax/WX=0.466×
106/(5.08×
103)=91.742N/mm2≤[f]=205N/mm2
次梁强度满足!
2.挠度验算
νmax=Max(2.28,1.566)=2.28mm≤[ν]=La/400=1500/400=3.75mm
次梁挠度满足要求!
3.支座反力计算
极限状态下支座反力:
R次梁=Rmax=Max(1.45,1.24)=1.45kN
正常使用状态下支座反力:
次梁=R'
max=Max(1.087,0.937)=1.087kN
五、主梁验算
主梁材料
双钢管
主梁钢管型号
9.78
24.38
10.16
31.6
主梁与主体结构的连接方式
双扣件
扣件的抗滑移折减系数
M=1.009kN.m
V=2.74kN
ν=5.295mm
qx=1.2×
q×
sinα=1.2×
gk5×
sin5=1.2×
0.0768×
0.0872=0.008kN/m
qy=1.2×
cosα=1.2×
cos5=1.2×
0.9962=0.0918kN/m
Rx=R次梁×
sinα=1.45×
0.0872=0.1264kN
Ry=R次梁×
cosα=1.45×
0.9962=1.4444kN
x=q×
sinα=gk5×
sin5=0.0768×
0.0872=0.0067kN/m
y=q×
cosα=gk5×
cos5=0.0768×
0.9962=0.0765kN/m
x=R'
次梁×
sinα=1.087×
0.0872=0.0947kN
y=R'
cosα=1.087×
0.9962=1.0824kN
Mmax=1.009kN.m
σ=Mmax/WX=1.009×
106/(10.16×
103)=99.356N/mm2≤[f]=205N/mm2
主梁抗弯度满足!
νmax=5.295mm≤[ν]=A/400=9780/400=24.45mm
主梁挠度满足要求!
R0=1.778kN
R1=5.849kN
R2=4.296kN
上拉部分:
第1道上拉:
F1=R1/(sin(α+arctan((S1-L1×
sinα)/(L1×
cosα))))=5.849/(sin(5+arctan((3.9-2×
sin5)/(2×
cos5))))=6.361kN
第2道上拉:
F2=R2/(sin(α+arctan((S2-L2×
sinα)/(L2×
cosα))))=4.296/(sin(5+arctan((3.9-3.5×
sin5)/(3.5×
cos5))))=5.538kN
4.主梁稳定性验算
Nmax=qx×
A+Rx((A-a)/Lb+1)+(F12-R12)0.5+(F22-R22)0.5=0.008×
4+0.1264×
((4-0.5)/0.5+1)+(6.3612-5.8492)0.5+(5.5382-4.2962)0.5=7.037kN
λx=L1/i=/31.6=63.291
查《规范》表A得,φ=0.806
σ=N/(φA)=7036.836/(0.806×
9.78×
102)=8.927N/mm2≤[f]=205N/mm2
主梁稳定性满足要求!
六、主梁与主体结构连接点强度计算
扣件抗滑承载力验算:
主梁钢管扣件抗滑移Nmax=7.037kN≤1×
12=12kN
主梁与主体结构预埋钢管扣件抗滑移计算:
N1max=R0×
cosα+Nmax×
sinα=1.778×
cos5+7.037×
sin5
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- 挑水 防护 方案