外拉线抱杆分解组塔Word下载.docx
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在塔腿吊装过程中,塔腿片藉牵引动力作用,整体绕塔腿底脚旋转板起就位,称为旋转吊装,如图6-1、图6-2。
但在塔身及塔头吊装过程中,塔构藉牵引动力作用是使整体沿直线平行提升就位的,则称做直线吊装,如图6-3至图6-13。
图6-1内抱杆分片吊装塔腿
1一内抱杆(置于基础之间);
2—抱杆拉线;
3—系吊钢绳(即千斤绳)4—提升钢绳;
5—总系吊钢绳;
6—塔腿片
图6-2外抱杆分片吊装塔腿
1—外抱杆(置于基础之外);
3—系吊钢绳(即千斤绳);
4一提升钢绳;
图6-3内抱杆分片吊装塔身1一内抱杆(置于主材内侧);
2一抱杆拉线;
3—系吊钢绳(即千斤绳4一提升钢绳;
6—塔身片;
7—控制大绳
图6-4双内抱杆分片吊装塔身1一双内抱杆(置于主材内侧);
2—抱杆拉线
图6#5外抱杆整节吊装塔身
!
一外抱杆(置于主材外侧);
2—抱杆拉线;
3—系吊钢绳(即千斤绳);
6—整节塔身;
至牵引设备
图6-6内抱杆分节吊装下塔颈1一内抱杆(置于主材内侧);
6—左右侧整
节下塔颈;
正面
/"
TJ/T»
"
侧面
图6-7外抱杆整节吊装下塔颈
1一外抱杆(置于主材外侧);
3—系吊钢绳(即千斤绳);
5一总系吊钢绳;
6一整节下塔颈;
图6-8内抱杆分节吊装上塔颈1—内抱杆(置于主材内侧);
5—总系吊钢绳;
6—左右侧整节上塔颈;
至牵引设备777
图6-9内抱杆分片爷装横担中段
1—内抱杆(置于主材内侧);
6—前后面
横担片;
图6-10外抱杆整节不装横担中段
〗一外抱杆(置于主材外侧);
3—系吊钢绳(即千斤绳)4一提升钢绳;
6~整节横担中段;
至,引设备
图6-11双外抱杆整节爷装横担中段1一双外抱杆(置于主材外侧);
6—整节横担中段;
图6-12内抱杆整节吊装地线支架
(一)
1—内抱杆(置于平n主材内侧);
3—系吊钢绳(即千斤绳);
6—左
右侧整节地线支架;
图6-13内抱杆整节吊装地线支架
(二)
1一内抱杆(置于K形节点主材内侧);
3—系吊钢绳(即千斤绳);
5一总系吊钢绳;
6—左右侧整节地线支架;
6-2外拉钱挹科兮斛飯嗒姥嚀置廣則
与後备本抵tl裨
一、布置原则
(0为提高抱杆的稳定性和充分利用抱杆的承载能力,内抱杆对铅垂线的倾斜角应不大于15\外抱杆对铅垂线的彳顷斜角应不大于1T;
(2)提升钢绳对抱杆的夹角应不大于30°
;
(3)随着吊装高度增加,抱杆拉线对地平面的夹角也增大,为提高其对抱杆的稳定作用,抱杆拉线对地平面的夹角一般应不大于45。
,在受地形限
制时也应不大于60°
(4)随着吊装高度增加,控制大绳对地平面的夹角也增大,为发挥其调整作用和减小对抱杆的附加荷重,控制大绳对地平面的夹角一般应不大于45。
,受地形限制时也应不大于50°
(5)四根抱杆拉线须布置在顺、横线路的分角线方向,即与各吊装平面
成45。
偏角,以方便塔构的提升和就位;
(6)在塔构连接提升钢绳的结构面的背面和左右侧均须布置控制大绳,
以备塔构片在提升就位过程中对其进行控制调整;
(7)抱杆的固定位置,应根据抱杆工作方式(内抱杆分片吊装或外抱杆整节吊装)和塔构组装在地面的方位进行选定,同时要使塔构提升和就位方
便、抱杆受力条件良好;
(8)尽可能使牵引设备顺线路或横线路方向设置,其距塔位中心的水平距离,应不小于塔高的1.2倍;
(9)制动钢绳地锚距塔位中心的水平距离,
应不小于塔高的1.2倍。
二、设备参数选择
1.抱杆长度
在分解组塔施工中,为使塔构就位方便,应使提升滑车组为最短长度时悬吊的塔构仍具有相当的活动幅度。
因此,抱杆长度除须满足最长塔构提升到需要的安装高度之外,还需要0_8〜
1.0m的裕量,以便于做安装调整。
参见图6-14,
抱杆的最小需要长度由式(6-1)确定。
-^P
(6^1)
其中
式中h抱杆长度,
1,035(hi+h2++S+0-5)
—2d。
+2*0
hx——抱杆根低于已组塔身顶端的高度,m;
h2——最长塔构底端到系吊钢绳(即千斤绳)套绑扎点的高度,m;
h3——提升滑车组的最短长度(上下吊钩间的距离),m;
d,——提升滑车组的滑车轮径,
^——系吊钢绳套顶点对两绑扎点连线的高度,m。
2.抱杆拉线长度
平坦地形下,平衡侧及起吊侧的抱杆拉线长度,分别由式(6-2)、式(6-3),式(6-4)确定。
(1)抱杆顶位于塔位中心吊装(参见图6~9、图卜10)时,抱杆拉线长度为
(6-2)
(2)抱杆顶偏于一侧中心吊装地线顶架(参见图6-丨2、图卜13)时,抱
杆拉线长度为
2
Df
(
D
(6-3)
/2Z)P
(/isin冬)
(/isin^)
飞
(6-4)
ilDP
L
H2+D\
式中LPLpt
抱杆顶位于塔位中心吊装时,抱杆拉线长度,
抱杆顶偏于一侧中心吊装时,平衡侧(即起吊的对侧)抱杆
拉线长度,m;
I抱杆顶偏于一侧中心吊装时,起吊侧抱杆拉线长度,
H——抱杆在最高位置时,抱杆顶离地面的高度,rn;
Dp——拉线地面锚点至塔位中心的水平距离,⑴;
Z),——抱杆根固定处的塔身正面宽度,ni;
-抱杆根固定处的塔身侧面宽度,
邊油第六章外拉线抱杆分解组塔
^^~~^—~~—
C——抱杆对铅垂线的倾斜角。
3.提升铜绳总长度
U^n\/h2Hhd2+H+1,2倍塔高+15(6-5)
式中Lt——提升钢绳总长度,m;
抱杆在最高位置时,平置地面的塔构系吊钢绳绑扎点距塔位中心的水平距离,U1;
n——提升滑车组的滑轮数或工作绳数,采用单根提升钢绳提升时,
4.牵引设备距塔位中心的氷平距离
(6-6)
D^1.2倍塔高式中D牵弓丨设备距塔位中心的水平距离,m。
6-3外拉钱抱杆今解极蝝鲶素為昝力针龙0
外拉线抱杆分解组塔法,根据吊装方式的不同虽有单抱杆吊装和双抱杆吊装之分,但双抱杆吊装实质上是两套单抱杆吊装的并列作业。
其每套的索具布置及操作方法均基本与单抱杆吊装相同,而且其索具静力计算方法也基本与单抱杆吊装相同,只是在进行图解或数解时,每套的计算静荷载取应取整个吊装塔构总静重力的60免。
因此外拉线抱杆分解组塔的索具静力计
算,可以取单抱杆吊装方法作为基准进行分析。
在吊装过程中,各索具的静力变化与吊装塔构的运动方式有密切关联,吊装方式不同,其静力变化规律便不同。
所以对于外拉线抱杆分解组塔的静力计算,本节分为单抱杆旋转吊装和单抱杆直线吊装两种基本方式进行介
绍。
静力计算的目的,在于了解整个吊装过程中各索具承受的静力变化情况,从而找出各索具的最大静力值,以作选择索具强度与规格的依据。
对于旋转吊装,在开始起吊初瞬,各索具的受力均达到最大,在作静力计算时,一般即取开始起吊初瞬状态作为静力分析的依据。
对于直线吊装,随着吊装
0静力是指未计吊装过程中冲击、震动及荷载分配不均衡等影响时的力值。
髙度的增加,各主要索具的受力愈益严重,因此作静力计算时,一般以静重最大的塔构片接近就位的状态和安装高度最大的塔构片接近就位的状态作为静力分析的依据,从两者IP找出各索具承受的最大静力值。
须要说明,按本冇所述方法解出的各索具承受的静力,均未计及吊装过程中因冲击、震动及倚载分配不均衡而导致静力增大的影响,该项影响须在选择索具强度及规格吋,根据其工作部位的不同而引用相应的动荷系数K与不均衡系数AV考虑。
其引用方法详见《高压架空输电线路施工技术手册
(起重运输部分)》的第一章。
由于起吊侧控制大绳作控制、调整时可能使主要控制方向h两根平行的控制大绳之间以及平衡侧(即起吊的对侧)两根抱杆拉线的间静力分配出现较大的差异,因此对抱杆拉线和控制大绳作强度及规格选择时,其不均衡系数K2建议取1.5。
^^H
—、旋转吊装方式
图6-1和图6-2所示为塔腿分片旋转吊装的平面布置及其索具结线型式根据施工设计经验,在开始起吊初瞬,各索具的受力均达到最大,该狀态的计算单线图如图6-15。
据此所作的索具静力图解如图6-16,该图中所示的矢量,即为起吊初瞬各索具承受的最大静力值。
1.系吊钢绳(即千斤绳)套的静张力T
根据塔腿片的计算静重W,配合计算单线图6-15(b)及(c)上各系吊钢绳段对于合力线CD的相对作用方向,便可作图确定系吊钢绳套静张力r
的大小。
参见图6-16,作图步骤如下:
(1)自S点作图6-15(b)顺线路投影面上塔腿片的投影线仙(当起
立角为时,则塔腿片投影线狀应作成与地平面有~倾角)。
自狀线上系吊钢绳套绑扎点C,作地平面的垂直线CZ,并选定图长lcm等于lkN的作图模数,使及长度(厘米数)等于塔腿片的计算静重力取(千牛数)。
(2)在C点作图6-15
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- 拉线 分解