塔吊基础施工方案无桩Word下载.docx
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9、《建筑桩基技术规》(JGJ94-2008)
10、TC6517B塔吊使用说明书
11、工程地质勘查报告
二工程概况
1工程概况
本工程为龙湖地产开发的京文大厦A、B栋楼,本工程分A、B栋,A栋楼为一类超高层公共建筑,其中分为A1(25F)、A2(2F)、A3(5F)、A4(8F)、A5(11F)五中不同层数,其中9F、17F为避难层,建筑高度分别为139.5m、11.60m、28.70m、45.50m、62.30m。
B栋楼为一类高层公共建筑,其中分为B1(17F)、B2(3F)、B3(5F)、B4(7F)、B5(8F)五中不同层数,建筑总高度分别为95.90m、17.20m、28.70m、39.90m、45.50m。
地下均为三层机动车库,其中负一层为升降横移机械三段式及二段式车位。
A栋地下三层层高分别为6.50m、3.40m、3.40m,B栋地下三层层高分别为6.50m、3.40m、3.60m,B栋地下负三层局部为人防区。
地下车库为框架结构,地下3层,地上最高A1栋25层为剪力墙结构,建筑最高高度为139.5m,总建筑面积约为134677.66m²
。
抗震设防裂度为6度,±
0.000相当于绝对标高37.000m。
为满足现场的实际需要,经过对施工组织设计的优化和塔机案的比选,本工程拟在现场设置三台塔吊四个基座,前期安装一台TC6015(编号1#塔吊)、一台TC5610(编号2#塔吊),一台TC6517(编号3#塔吊)型塔吊。
后期待A5楼封顶后将TC5610拆除在A区中庭2-1#基础上安装TC5510(编号2-1#塔吊)平头塔吊,保证A1栋东面盲区的施工。
2地质情况
在勘探揭露深度围,拟建场地地层依据年代成因差异自上而下可划分为三个单元层,即:
第
(1)单元层为人工填土层(Qml)及淤泥层(Ql);
第
(2)单元层为第四系上更新统冲洪积(Q3al+pl)老黏性土层;
第(3)单元层为志留系(S)泥岩层。
自上而下描述如下:
1-1)层杂填土,杂色,结构松散,力学性质呈各向异性,工程性质差。
分布于地表,作为坑壁土层,自稳性差。
(1-1a)层淤泥,灰色,呈软塑状态,强度低,工程性质不稳定,作为坑壁土层,自稳性极差,应重点进行支护。
(2-1)层粉质黏土,可塑(局部硬塑状态),中压缩性,工程力学性质较好,作为坑壁土层自稳性较好,但该层具有在遇水条件下强度急剧衰减的特性,应做好该层土的防水保湿和支护工作。
(2-2)层粉质黏土,硬塑状态,中~低压缩性,工程力学性质较好,作为坑壁土层自稳性较好,但该层具有在遇水条件下强度急剧衰减的特性,应做好该层土的防水保湿和支护工作。
(2-2a)层黏土,可塑状态,中压缩性,工程力学性质较好,作为坑壁土层自稳性较好,但该层具有在遇水条件下强度急剧衰减的特性,应做好该层土的防水保湿和支护工作。
(2-3)层黏土夹碎,可塑~硬塑状,中压缩性,砾含量一般在5%~25%,粒径一般在0.1~4.0cm间呈亚圆~棱角状。
工程性质较好,作为坑壁土层自稳性较好,但该层具有在遇水条件下强度急剧衰减的特性,应做好该层土的防水保湿和支护工作。
(3-1)强风化泥岩,强度较高,低压缩性,局部分布且层厚较薄,工程性质良好。
(3-2)中风化泥岩,强度高,可视为不可压缩,工程性质良好,是拟建各建筑物良好的地基持力层。
作为基坑侧壁土层,其稳定性良好。
(3-3)中风化泥岩,强度高,可视为不可压缩,工程性质良好,是拟建各建筑物良好的地基持力层。
(3a)中风化泥岩,极其破碎,强度较高,工程性质良好。
(3-3b)中风化钙质泥岩,强度高,工程性质良好,可视为场地不可压缩之刚性底板。
(3-3c)灰岩,以透镜体的式存在于(3-3)层中,强度较高。
度分类为较完整,岩体基本质量等级分类为Ⅴ级。
3#塔吊TC6517B位于地勘单位钻桩B37附近,塔吊土层位置详见下图:
三塔吊选型
根据本工程现场总平面规划设计及满足施工需求,本着经济可行的原则,提高塔吊的使用率,减少二次搬运,保证现场的安全文明施工,3#塔吊TC6517B附着于B1栋,建筑檐口高度95.90米,塔吊基础顶标高同B地块板顶标高22.75米,塔吊安装高度125米,主要技术参数如下:
TC6517B主要技术参数:
起升高度m
自由高度
安装附着
52
125
起重力矩kN·
m
1600
最大工作幅度m
65
起重量T
最大(2.5~15.6m处)
10
最小(65m处)
1.6
平衡重T
24
平衡臂长m
14.75
标准节
2.0m×
2.80m
塔基技术性能及起重特性表如下:
四塔吊基础定位及设计
本工程总建筑高度为95.90m,故拟设塔吊高度为125m,塔吊定位需满足如下要求:
1、服务围广,尽量满足工作面的需要,避免服务死角;
2、避开建筑物突起部分,减少对施工的影响;
3、塔身附着必须安全、便;
4、保证塔吊在拆除时有足够的场地条件;
5、避免与墙柱位置冲突。
根据以上原则,为尽量满足施工需求,本工程1#塔吊拟设置在A1#楼西面,2#塔吊设置在A5#楼东面,3#塔吊设置在B1#北面,2-1#塔吊设置在A1#楼南面,具体定位详见下图。
根据《龙湖京文大厦(A、B栋)项目岩土工程勘察报告》提供的地质情况、塔式起重机使用说明书,塔吊基础拟选用天然基础,基础置于持力层为(3-2)中风化泥岩,承载力特征值分别为1200kPa,大于塔吊对基础土承载力的要求200kpa,3#塔吊TC6517A为天然基础承台设计尺寸为6.0m×
6.0m×
1.5m,承台面标高同B地块板顶标高22.75m。
承台砼等级为C35,承台砼保护层厚度均为50mm,钢筋采用HRB400。
塔吊承台边采用1000mm高钢网片防护,防雷接地体采用4*40mm镀锌扁铁与桩主筋焊接。
塔吊基础排水,保证积水不浸泡塔基,随积随排。
塔吊定位图:
塔吊基础定位图:
五塔吊基础验算
本计算书主要依据施工图纸及以下规及参考文献编制:
《塔式起重机设计规》(GB/T13752-1992)、《地基基础设计规》(GB50007-2002)、《建筑结构荷载规》(GB50009-2001)、《建筑安全检查标准》(JGJ59-99)、《混凝土结构设计规》(GB50010-2002)等编制。
1参数信息
塔吊型号:
TC6517B,塔吊起升高度H:
52.00m,
塔身宽度B:
2m,基础埋深d:
1.50m,
自重G:
1690kN,基础承台厚度hc:
最大起重荷载Q:
98kN,基础承台宽度Bc:
6.00m,
混凝土强度等级:
C35,钢筋级别:
HRB400,
基础底面配筋直径:
25mm
地基承载力特征值fak:
180kPa,
基础宽度修正系数ηb:
0.5,基础埋深修正系数ηd:
1.5,
基础底面以下土重度γ:
20kN/m3,基础底面以上土加权平均重度γm:
20kN/m3。
2塔吊对承台中心作用力的计算
1、塔吊竖向力计算
塔吊自重:
G=1690kN;
塔吊最大起重荷载:
Q=98kN;
作用于塔吊的竖向力:
Fk=G+Q=1690+98=1788kN;
(因塔吊基础包含一个地下室承台,承台上的三层框架柱竖向力为2547.5KN,塔吊基础和地下室底板及其他承台连接为一个整体,塔吊可想象为增加的一个地下室基础框架柱进行验算)
2、塔吊弯矩计算
作用在基础上面的弯矩计算:
Mkmax=3455kN·
m;
3塔吊抗倾覆稳定验算
基础抗倾覆稳定性按下式计算:
e=Mk/(Fk+Gk)≤Bc/3
式中e──偏心距,即地面反力的合力至基础中心的距离;
Mk──作用在基础上的弯矩;
Fk──作用在基础上的垂直载荷;
Gk──混凝土基础重力,Gk=25×
6×
1.5=1350kN;
Bc──为基础的底面宽度;
计算得:
e=3455/(1788+1350)=1.101m<
6/3=2m;
基础抗倾覆稳定性满足要求!
4地基承载力验算
依据《建筑地基基础设计规》(GB50007-2002)第5.2条承载力计算。
计算简图:
基础底面边缘的最大压力值计算:
当偏心距e>
b/6时,e=1.101m>
6/6=1m
Pkmax=2×
(Fk+Gk)/(3×
a×
Bc)
式中Fk──作用在基础上的垂直载荷;
Gk──混凝土基础重力;
a──合力作用点至基础底面最大压力边缘距离(m),按下式计算:
a=Bc/20.5-Mk/(Fk+Gk)=6/20.5-3455/(1788+1350)=3.142m。
Bc──基础底面的宽度,取Bc=6m;
不考虑附着基础设计值:
Pkmax=2×
(1788+1350)/(3×
3.142×
6)=110.983kPa;
地基承载力特征值计算依据《建筑地基基础设计规》GB50007-2002第5.2.3条。
计算公式如下:
fa=fak+ηbγ(b-3)+ηdγm(d-0.5)
fa--修正后的地基承载力特征值(kN/m2);
fak--地基承载力特征值,按本规第5.2.3条的原则确定;
取180.000kN/m2;
ηb、ηd--基础宽度和埋深的地基承载力修正系数;
γ--基础底面以上土的重度,地下水位以下取浮重度,取20.000kN/m3;
b--基础底面宽度(m),当基宽小于3m按3m取值,大于6m按6m取值,取6.000m;
γm--基础底面以下土的加权平均重度,地下水位以下取浮重度,取20.000kN/m3;
d--基础埋置深度(m)取1.500m;
解得地基承载力设计值:
fa=240.000kPa;
实际计算取的地基承载力设计值为:
地基承载力特征值fa大于压力标准值Pk=87.167kPa,满足要求!
地基承载力特征值1.2×
fa大于偏心矩较大时的压力标准值Pkmax=110.983kPa,满足要求!
5基础受冲切承载力验算
依据《建筑地基基础设计规》(GB50007-2002)第8.2.7条。
验算公式如下:
F1≤0.7βhpftamho
式中βhp--受冲切承载力截面高度影响系数,当h不大于800mm时,βhp取1.0.当h大于等于2000mm时,βhp取0.9,其间按线性插法取用;
取βhp=0.94;
ft--混凝土轴心抗拉强度设计值;
取ft=1.57MPa;
ho--基础冲切破坏锥体的有效高度;
取ho=1.45m;
am--冲切破坏锥体最不利一侧计算长度;
am=(at+ab)/2;
am=[2.00+(2.00+2×
1.45)]/2=3.45m;
at--冲切破坏锥体最不利一侧斜截面的上边长,当计算柱与基础交接处的受冲切承载力时,取柱宽(即塔身宽度);
取at=2m;
ab--冲切破坏锥
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