污水处理厂设计方案最新版Word文件下载.docx
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GB18918-2002>
一级B标准:
COD≤60mg/l,BOD5≤20mg/l,SS≤20mg/l,氨氮≤8mg/l,磷≤1mg/l,PH:
第二章总体设计
2.1设计方案的选择与设计:
污水——粗格栅——集水提升泵房——细格栅——旋流沉沙池——CASS——二沉池——消毒池——出水
污泥:
污泥浓缩池——脱水
2.2根据原水水质及出水标准:
SS的去处率:
(200-20)/200×
100%=90%
BOD5的去处率:
出水的BOD5有可生物降解的BOD5和随出水漂走的浮固体所占BOD5
随出水漂走的浮固体所占BOD5的计算:
悬浮固体中可生物降解部分:
20×
0.65mg/l=13mg/
可生物降解悬浮固体最终:
BODL=13×
1.42mg/l=18.46mg/l
可生物降解悬浮固体BODL换算为:
:
BOD5=18.46×
0.68mg/l=12.55mg/l
出水中可生物降解的:
BOD5=20-12.55mg/l=7.45mg/l
则BOD5的去处率:
(200-7.45)/200×
100%=96.3%
2.3工艺流程说明
污水
CASS池
出水
回流污泥
污泥外运
格栅:
用来截留污水中较粗大漂浮物和悬浮物
沉砂池:
用来去除污水中泥沙,煤渣等相对密度较大的无机颗粒
选择区:
释放磷
兼性区:
进一步促进磷的释放和反硝化作用
主反应区:
主要的生化反应区
消毒池:
去除出水中的细菌和病毒
浓缩池:
减少污泥体积
第三章工艺流程的计算
污水的设计流量为:
Qmax=2.7×
107l/d=0.312m3/s
1.粗格栅的计算:
设栅前水深h=0.4m过栅流速v=0.8m
栅条间隙b=50mm格栅安装倾角°
栅条间隙数:
=18.1
取n=19
a)栅槽宽度:
(取栅条宽度S=0.01m)
B=S(n-1)+b×
n=0.01×
(19-1)+0.05×
19=1.13m
b)栅槽总长度:
取进水渠宽度B1=1.0m则进水渠的水流速度为v1=m/s=0.78m/s
取渐宽部分展开角=20°
,则进水渠道渐宽部分长为:
m=0.18m
栅槽与出水渠道连接处的渐窄部分长度:
取栅前渠道超高h2=0.3m,则栅前槽高为:
H1=h+h2=0.7m
则栅槽总长度为:
L=l1+l2+1.0+0.5+=0.18+0.09+1.0+0.5+m=2.17m
c)过栅水头损失:
栅条为矩形断面,取2.42,g=9.81m/s2
阻力系数为:
=2.42×
=0.12
计算水头损失为:
h0=m
取K=3,则过栅水头损失为:
h1=kh0=3×
0.034m=0.102m
d)栅槽总高度:
H=h+h1+h2=0.4+0.3+0.102m=0.802m
e)每日栅渣量:
粗格栅取W1=0.01
W=1.8m3/d>
0.2m3/d
粗格栅水力计算简图
所以采用机械清渣
2.细格栅的计算:
栅条间隙b=10mm格栅安装倾角°
=90.1
取n=91
B=S(n-1)+b*n=0.01×
(91-1)+0.01×
91=1.81m
取进水渠宽度B1=1.2m则进水渠的水流速度为v1=m/s=0.65m/s
=0.84m
L=l1+l2+1.0+0.5+=0.84+0.42+1.0+0.5+m=3.16m
=2.42
h0=0.068m
0.068m=0.20m
H=h+h1+h2=0.4+0.3+0.2m=0.9m
细格栅取W1=0.09
W=16.2m3/d>
细格栅水力计算简图
3.格栅集水
设计流量Qmax=0.312m3/s=18.72m3/min
集水池有效容积V=18.72×
15m3=280.8m3
设集水池有效水深h,=3m则集水池断面面积为S,=280.8m3÷
3m=93.6m2
设集水池断面为正方形,则边长为a,=m=9.7m
泵房高度h,,=4.2m则泵房体积V,,=S,×
h,,=93.6×
4.2m3=393.12m3
由资料可知:
地面标高为155.00m,进水管底标高为151.75m
管径D=500mm
栅前水深h=0.4m,△H=155.00-150.8m=4.2m
△V=4.2×
93.6m3=393.12m3
4.沉砂池的计算(旋流沉砂池——钟式沉砂池)
因为Qmax=312l/s选择型号为300的钟式沉砂池
型号
流量(l/s)
A
B
C
D
E
F
G
H
J
K
L
300
312
3.05
1.0
0.610
1.200
0.30
1.55
0.45
0.3
0.8
1.35
钟式沉沙池各部分尺寸
5.CASS池计算
BOD5的去处率:
100%=96.3%
1.S负荷率Nsf=0.65k2=0.020
SS负荷率Ns=kgBOD5/(kgMLSS.d)
=0.10kgBOD5/(kgMLSS.d)
2.CASS池容积
设计流量Qmax=0.312m3/s=26956.8m3/d取X=4kg/m3=4000mg/l
则CASS池容积为V:
19963.6m3
式中:
se——进入CASS池有机物的浓度,mg/l
s0——CASS池排放有机物的浓度,mg/l
X——混合液污泥的浓度,mg/l,一般将X控制在2.5——4.0kg/m3
3.CASS池各部分容积组成及最高水位
H=
设CASS池的个数为n1=10,池内最高水位H=5,一个运行周期为Tc=4h,则一日内循环周期n2=
单池面积A==399.3m2
取池宽B=8.5m则1<
=1.7<
2
则池长L=46.98m,则4<
=5.5<
6满足要求
验证:
L×
B=46.98H1=8.5=399.3m2=A
m3
则池内水位至滗水器排放最低水位之间的高度为:
H1==1.13m
查生活污水BOD——污泥负荷率与污泥指数(SVI)值的关系图得知:
Ns=0.10kgBOD5/(kgMLSS.d),SVI为100,则滗水结束时泥面高度为:
H3=H×
X×
SVI×
10-3=5×
4×
100×
10-3=2m
滗水水面和泥面之间的安全距离为:
H2=H-(H1+H3)=5-(1.13+2)=1.87m
CASS池的总高度:
H0=H+0.5=5+0.5=5.5m(0.5为超高)
变动容积为:
V1=A×
H1=399.3×
1.13m3=451.2m3
安全容积为:
V2=A×
H2=399.3×
1.87m3=746.7m3
污泥沉淀浓缩容积:
V3=A×
H3=399.3×
2m3=798.6m3
满足=10×
(451.2+746.7+798.6)=19663m3
式中:
V—CASS总有效容积,m3
V1—变动容积,即池内最高设计水位至氵笔水后最低水位之间的容积,m3
V2—安全容积,即氵笔水水位和泥面之间的容积,m3
V3--污泥沉淀浓缩容积,即活性污泥最高泥面至池底的容积,m3
H—池内最高液面,一般为3-5m
H0—CASS总高,m
H1--池内最高设计水位至氵笔水后最低水位之间的高度,m
H2--氵笔水水位和泥面之间的高度,m
H3--氵笔水结束时泥面高度,m
n1—CASS池子的个数,这里为10
n2—一日内循环周期数,这里为4次
预反应区计算:
L1=2.04m
选择器容积计算:
污泥回流比为0.2,选择器的容积为主反应区的6%,则选择器的长度Lo=0.06×
46.98=2.82m
隔墙底部连通空口尺寸:
取孔口数n3=4,孔口流速u=30m/h,则隔墙底部连通口尺寸为:
空口高取0.68m,宽度取1m
曝气时间的确定:
需氧量计算:
取a,=0.45,b,=0.15,单位换算1kg/m3=1000mg/l,则需氧量为O2=a,Q(so-se)+b,VX=0.45×
26956.8×
()+0.15×
19963.3×
4=14313.8kg/d=596.4kg/h
O2——混合液需氧量
a,——微生物对氧化分解过程的需氧量,即微生物每代谢1kgBOD所需的氧气量,kg,生活污水为0.42—0.53
b,——活性污泥微生物自身氧化的需氧量,每千克活性污泥每天自身氧化的需氧量,kg,生活污水为0.11——0.188
标准条件下脱氧清水充氧计算:
微孔曝气头装在距池底0.3m处,淹没水深H=4.7m,其绝对压力为:
Pb=P+9.8×
103H=1.013×
103+9.8×
103×
4.7=1.47×
103Pa
微孔曝气头的氧转移效率EA为20%,气泡离开水面时的含氧量为:
年平均水温为20℃,清水氧饱和度查表得CS(20)=9.17mg/L,则CASS池内的溶解氧饱和度的平均值为:
标准条件下,转移到曝气池内混合液的总氧量为:
R0—水温20℃,气压1.013*105Pa时,转移到曝气池内混合液的总需氧量,kg/h;
R—在实际条件下,转移到曝气池内混合液的总需氧量,kg/h;
CS(20)--20℃时,氧在清水中的饱和度,查表得9.17mg/L;
α—污水中杂质影响修正系数,取0.85
β—污水含盐影响修正系数,取0.95;
p—气压修正系数,这里为1
C—混合液溶解氧浓度,取2mg/L;
T—设计水温,本设计水温为20℃
Csb(T)—设计水温条件下CASS池内曝气时溶解氧饱和度的平均值,mg/L
Cs(T)--设计水温条件下氧在清水中的饱和溶解度,mg/L
Pb—空气扩散装置出口处的绝对压力,Pa
H--空气扩散装置的安装深度,m
Ot—气泡离开水面时的含氧率,%
EA--空气扩散装置的氧转移效率,%,可由设备本身查得。
供气量计算:
最大气水比=13691.04*24/26956.8=12.19
鼓风机及鼓风机室的设置
选用RD-150罗茨鼓风机3台,二用一备,其转速为1450r
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