精心整理水库水文计算全过程Word格式文档下载.docx

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均值

（m3/s·

月）

均值（mm）

CV

Cs

产水模数

（万m3/km2）

2473

410.43

430.2

0.35

2Cs

43.02

水库位于西洋街

（二）站的源头支流上，直线距离50km，虽然×

水库控制面积远小于西洋街

（二）站的控制面积，但彼此间为同一个流域，具有相同的气候条件，帮移用径流模数计算年径流量：

0.78×

43.02=33.56万m3

各种频率的年径流量如表2-3。

2.3.2查径流深等直线图

查×

水文站1981年9月编制的《×

水文图集》得×

水库片区年降水量为1030mm，根据1995年编制的《×

水资源调查及水利区划（成果报告）》可知，陆面蒸发量为600～770mm之间，×

水库海拔较高，陆面蒸发取600mm，则由水量平衡公式得：

径流深：

1030-600=430mm

径流模数：

430×

0.1=43万m3/km2

水库年径流量：

43×

0.78=33.54万m3

查《×

水文图集》得，水库坝址处降水变差系数CV=0.3，偏差系数CS=2CV，则各种频率的年径流量如表2-3。

表2-3

计算方法

（万m3）

设计值（%）

10

50

75

90

95

移用径流模数法

33.56

49.33

32.22

25.17

19.80

17.12

查径流深等值法

33.54

0.3

46.96

32.53

26.16

21.47

18.78

由表2-3法可知，两种方法计算的多年平均径流量相近，只出入0.02万m3。

变差系数CV的取值也比较相近。

为更合理取值，综合各因素，取用两种方法的平均值，则×

水库年径流量如表2-4：

表2-4

20

33.55

0.33

47.37

42.14

32.4

25.57

20.47

17.78

2.4设计年径流分配

水库无任何实测的水文资料，设计年径流分配移用西洋街

（二）站典型年的分配，近同倍比法进行分配到月。

在西洋街

（二）站径流系列中分析选取1970-1971年作丰水年（P=12），1976-1977年为平水年（P=48），1980-1981年为枯水年（P=87），则×

水库年径流分配如表2-5：

表2-5

P1%

月份

1

2

3

4

5

6

7

8

9

11

12

10%

0.95

1.08

0.77

0.72

2.89

5.98

11.12

10.69

5.53

4.09

2.14

1.41

20%

0.76

0.6

0.43

1.34

1.93

2.18

11.86

9.02

7.22

3.49

1.58

1.73

50%

0.92

0.8

0.61

0.59

0.29

6.92

9.64

4.56

3.62

1.64

1.1

75%

0.73

0.63

0.48

0.47

1.02

5.46

7.61

3.67

2.86

1.29

0.87

90%

0.66

0.58

0.45

0.39

0.78

0.89

2.32

6.99

1.27

1.42

0.83

0.67

2.5地下水径流量

水库库区内有少量的地下泉点补给常年不断。

本年11月8日测得流量为为0.0027m3/s，12月1日测得流量为0.0018m3/s。

通过对碗厂村的几位老人的了解，通过他们对各时段的介绍，折算后得出各月的径流量如表2-6。

表2-6

月份

合计

径流量（万m3）

0.4

0.2

0.1

0.65

0.55

5.7

水库设计规模为小

（2）型蓄水工程，年径流设计保证率取用P=75%，由该水库年径流量总分配如表2-7。

表2-7

1.13

0.57

1.82

6.26

8.41

4.47

3.51

1.84

31.27

2.6水库蒸发

水库与×

气候站同处于西洋江流域，两地均处于西洋江流域的分水岭上，两地相距直线距离34.5km，两地海拔高程虽然出入较大，但属同一个流域，有相同的气候条件，故水面蒸发量移用×

气候站实测的蒸发量进行分析。

该站有1954年至2002年的水面蒸发统计系列，用适线法将该系列频率计算，矩法估参数，点线配合情况见图。

取CS=2CV。

得均值为1637.61mm，CV=0.008，各频率蒸发量如表2-8。

表2-8

P%

蒸发量（mm）

1483.4

1545.4

1618.5

1717.1

1810.7

1637.61

水库设计规模为小

（2）型水库工程，水面蒸发采用与径流量对应的保证率，选用P=75%，水面蒸发分配直接采用对应的年内分配，结果如表2-9。

表2-9

111.8

106.5

206.7

217.2

235.8

174.7

135.9

145.8

140.7

86.0

98.0

58.0

2.7水库泥沙计算

水库及下游的西洋街

（二）站均未进行悬段质泥沙观测，水库泥沙计算按正常运行年限的沉积泥沙估算：

Vd=N·

=1.245万m3取1.2万m3

N—水库正常运行年限，取30年；

r—平均侵蚀模数。

库区土壤侵蚀主要以水力侵蚀为主，但库区植被好，植被率在80%左右，查土壤侵蚀强度分级标准得，轻度侵蚀的侵蚀模数为800T/km2；

F—水库径流面积；

r0—沉积物的容重，取1.5T/m3。

2.8渗漏损失

坝轴区基底基岩均为灰白色厚层石英砂岩泥质粉矿岩、微弱含水层，岩层产状倾向上游，地层防渗性能好，无构造影响和不利组成。

故库盆内不会有漏水现象有在，渗漏损失按中等地质条件，采用时段平均库容的1%计算。

2.9洪水计算

水库无实测的洪水资料，洪水计算根据×

1994编制的《×

省暴雨洪水查算实用手册》进行计算。

2.9.1、基本情况

水库径流面积F=0.78km2，主河长L=1.6km，河床平均坡降i=0.088。

水库洪水由库区径流的暴雨所形成，洪水与暴雨同频率。

2.9.2、洪水标准

水库主体工程为浆砌石坝，根据《水利水电工程等级划分及洪水标准》SL－2000规定，工程等级为五等，设计洪水标准为20年一遇（p=5%），校核洪水标准为200年一遇（p=0.5%）。

2.9.3、设计暴雨计算

（1）、设计暴雨历时、时段

根据×

省暴雨特点，设计暴雨历时取24h，时段△t取1h。

查图暴雨等值图将径流集雨中心各种历时的统计参数值列于表2-9-1，并列出各种频率的设计点暴雨量。

2、计算点设计暴雨量的递增指数值，列于表2-9-2。

H6pH24p

N2p=1.285Lg——N2p=1.285Lg——

H1pH6p

其它历时点暴雨计算如下：

H（2－5）=5%=H24p×

4－N3p×

6－N2p×

tN2p

H（2－5）=0.5%=H24p×

H（7－23）=5%=H24p×

24－N3p×

H（7－23）=0.5%=H24p×

3、进行0.78km2的暴雨历时的aF1t值计算

省《暴雨区划图》得，水库位于暴雨第十区，由《×

省分区综合时～面～a.p关系表》进行径流面积为0.78km2的各时段的

aFt值，见表2-9-3。

4、按《×

省一日暴雨分区雨型表》的十区排列次序，将H面t值排列下表2-9-4——2-9-5。

二十年一遇暴雨净雨过程计算

二百年一遇暴雨净雨过程计算

2.9.4产流计算

1、确定产流渗数值

省暴雨洪水查算手册的附图《产流参数分区图》可知，该工程的综合产流参数分别为：

Wm=100mm，WT=82mm,Fc=2.2mm/h，E=3mm，△R=10mm。

2、1h逐时段雨量计算，计算过程如表。

2.9.5汇流计算

1、汇流系数与雨强的计算及取值。

查《汇流系数数分区图》得：

Cm=0.4、Cn=0.65。

由表可算出，P=5%的最大3h净雨强度为60mm，P=0.5%的最大3h净雨强度为78.6mm，均超过非线性，经全省分析、设计、