丝杠和惯量计算Word文档下载推荐.docx
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l:
联轴器长度
总的转动惯量Jx=Jg+Js+Jl=0.00707Kgm2
Jx<
Jm=X0.00707=0.00235<
0.0062,符合惯性匹配要求故符合X轴定载加速转速。
Y向电机转动惯量计算:
设定选取FANUC伺服电机型号为α12/3000i,输出功率3Kw,最大输出扭矩12N·
M,转速3000r/min,转动惯量0.0062Kgm2。
①Y向丝杠导程t=1000v/n=1000x24/3000=8 mm
工作台和滑座的转动惯量Jg
Jg=M=(250+500+360+13)X≈0.0023Kgm2
M:
工作台与工件及滑座、伺服电机的重量和
t:
导程
Js=πρd4l/32=3.14X7.8X10-3X44X92.1/32≈18Kgcm2≈0.0018Kgm2
d :
Js=πρd4l/32=3.14X7.8X10-3X8.24X9.5/32=33 Kgcm2≈0.0031Kgm2
联轴器直径
联轴器长度
③加长杆转动惯量Jj
Jj=πρd14l/32+πρd24l/32=229+0.29=3.08Kgcm2≈0.000308Kgm2
总的转动惯量Jy=Jg+Js+Jl=0.007508Kgm2
Jy<
Jm=X0.007508=0.0025<0.0062,符合惯性匹配要求,故符合Y轴定载加速转速。
Z向电机转动惯量计算:
设定选取FANUC伺服电机型号为α12/3000i,输出功率3Kw,最大输出扭矩12N·
M,转速3000r/min,转动惯量0.0062Kgm2。
①Z向丝杠导程t=1000v/n=1000x18/3000=6mm
主轴箱和滑座的转动惯量Jz
Jz=M=2X(96+184+80+6+30)X≈0.0007 Kgm2
M:
主轴箱、滑座、主轴电机、螺母座、主轴的总重量
②丝杠转动惯量Js
Js=πρd4l/32=3.14X7.8X10-3X44X103/32≈21Kgcm2≈0.0021 Kgm2
l:
③联轴器转动惯量Jl
Js=πρd4l/32=3.14X7.8X10-3X8.24X9.5/32≈33 Kgcm2≈0.0033 Kgm2
总的转动惯量Jz=Jz+Js+Jl≈0.0067Kgm2
Jz<Jm=X0.0067=0.0022<
0.0062,符合惯性匹配要求,故符合Z轴定载加速转速。
最大扭矩计算:
每齿进给量:
af=0.2mm/r切削深度:
ap=2mm 主轴转速n=600r/min
进给量:
Vf=afzn=0.2x5x600=600mm/min 切削宽度:
aw=72mm
切削速度:
V=πd0n/1000=3.14x80x600/1000=150.72m/min
由机械加工工艺手册第一卷表9.4-10查得:
Cp=7550xf=1 yf=0.75
uf=1.1 wf=0.2 qf=1.3 kfz=1
Fz=Cpapxfafyfawufz/(d0qfnwf)=7750x2x0.20.75721.1x5/(801.3x6000.2)=2384N
扭矩M:
M=Fzd0/2000=2384x80/2000=95NM
功率P:
P=FzV/6x104=2384x150.72/60000=6KW
由机械加工工艺师手册查表30-22得:
不对称端铣的各分力为(逆铣):
水平方向:
Fh/Fz=0.9
Fh=0.9Fz=2145.6N
垂直方向:
Fv/Fz=0.7
Fv=0.7Fz=1668.8N
Z向:
Fa/Fz=0.55
Fa=0.55Fz=1312.85N
不对称端铣的各分力为(顺铣):
水平方向:
Fh/Fz=0.3
Fh=0.3Fz=575N
Fv/Fz=0.9
Fv=0.9Fz=2145.6N
Z向:
Fa/Fz=0.55
Fa=0.55Fz=1312.85N
X向产生的加速度ax:
ax===2m/s2
Y向产生的加速度ay:
ay===2m/s2
Z向产生的加速度az:
az===1.5m/s2
X向滚珠丝杠选择(逆铣):
设选定滚珠丝杠选择副为FFZD-4008-3,公称直径40mm,导程8mm,丝杠外径38.6mm,钢珠直径5mm,底径34.9mm,循环数3,基本额定动负荷19.8KN,基本额定动静负荷51KN,,刚度系数1004。
⑴确定当量载荷Fm
最大载荷Fmax:
Fmax=Fh+μ·
[(250+500)·
g+Fa+Fv]+f=2145.6+0.015x[(250+500)X9.8+1312.85+
1668.8]+20=2320N
μ:
摩擦系数
f:
导轨滑块总阻力
Fh:
水平方向力
Fa:
Z向力
最小载荷Fmin:
Fmin=μ·
250·
g+250·
ax=0.015x250X9.8+250X2=536.75N
当量载荷Fm:
Fm=(2Fmax+Fmin)/3=(2X2320+536.75)/3=1725N
⑵预定基本额定动负荷Cam:
Cam===18.6KN
Ls:
预期形成250Km
fa:
精度系数
fc:
可靠性系数
fw:
负荷系数
⑶底径d2m:
dm≧0.039=0.039=26mm
d2m=1.3dm=1.3X26=34mm
L:
滚珠螺母至滚珠丝杠固定端支撑的最大距离,详见样本表述
⑷滚珠丝杠副的最大轴向变形δm:
δm=(1/3~1/4)重复定位精度=1/4X0.02=5μm
δm=(1/4~1/5)定位精度=1/5X0.05=10μm
取δm=5μm
⑸滚珠丝杠副的预紧力Fp:
Fp=1/3 Fmax=0.33X2320=766N
⑹行程补偿值C和预拉伸力Ft
C=118Δt·
Lu·
10-6=118X2X812X10-6=20μm
Δt:
温度变化值2。
C~3。
C
Lu:
滚珠丝杠副的有效行程。
Ft=1.95Δt·
d2m=1.95X2X342=4508N
⑺滚珠丝杠副的螺纹长度ls:
Ls=Lu+2Le=700+163+2X21=904mm
Lu:
行程加螺母长度
Le:
余程详见滚珠丝杠副样本
丝杠全长L=1115mm
⑻电机选择:
Ⅰ.由NSK样本查得轴承总摩擦扭矩T2为0.72Nm,有伺服电机样本查得电机静摩擦扭矩Td为0.8Nm。
滚珠丝杠副承受外加载荷摩擦F:
F=f+(Fa+Fv)μ+μ·
(250+500)·
g=20+0.015X[(1312.85+1668.8)+(250+500)X9.8]=175N
外加载荷产生的摩擦力矩Tf:
Tf=X10-3+T2+Td=X10-3+0.72+0.8=1.78Nm
t:
滚珠丝杠副导程
η:
未预紧的滚珠丝杠副效率
Ⅱ.加速扭矩Tamax:
传动系统转动惯量J:
J=Jm+Jx=0.0062+0.00707=0.01327Kgm2
Jm:
电机转动惯量
Jx:
X向转动惯量
Tamax===21Nm
Ta:
加速时间
n:
伺服电机最高转速
Ⅲ.预紧力矩Tp:
Tp==X=0.37Nm
Ⅳ.切削负载扭矩T:
X轴进给力Fx:
Fx=Fh+μ·
[Fv+Fa+(250+500)·
g]=2145.6+0.015X(1668.8+1312.85+750X9.8)=2300N
折算到电机轴的切削负载扭矩(等速时驱动扭矩)T:
T=+Tp+Tf=+0.37+1.78=5.6Nm
Ⅴ.电机工作的最大扭矩Tmax:
Tmax=T+Tmax=5.6+21=26.6Nm
⑼传动系统刚度计算:
Ⅰ.支撑轴承的组合刚度Kbo:
3列组合轴承Kbo1=1520N/μm
2列组合轴承Kbo2=1030N/μm
Kb= Kbo1+Kbo2=1520+1030=2550N/μm
Ⅱ.滚珠丝杠副抗压强度:
最小抗压强度Ksmin=6.6·
102=6.6X102=792N/μm
最大抗压强度Ksmax=6.6·
102=6.6X=1482N/μm
L1:
两支撑间的跨距
L0:
详见滚珠丝杠样本表-2,两端固定形式
接触强度Kc由样本查得:
Kc=k=1004X=732N/μm
K:
刚度值,详见滚珠丝杠样本
Fp:
滚珠丝杠副预紧力
Ca:
基本额定动负荷Ca, 详见滚珠丝杠样本
Ⅲ.刚度验算及精度选择:
=++=++=0.003
Kmin=333N/μm
=++=++=0.0025
Kmax=400N/μm
计算摩擦力F0:
F0= f+μ·
(250+500)·
g=20+0.015X750X9.8=130.25N
验算传动系统刚度Kmin1:
Kmin1≥==17N/μm
Kmin=333N/μm≥Kmin1
传动系统刚度引起的定位精度误差δk:
δk=F0=130.25X(0.003-0.0025)=0.07μm
精度确定:
V300P=0.85X定位精度-δk=0.8X50-0.07=39.3μm
考虑到实际情况与计算的差别因而取V300P=29μm
⑽验算临界压缩载荷F
最大载荷Fmax=2320N<
预拉伸力Ft=4508N
⑾验算临界转速nc
nc=f107=21.9XX107=11320n/min
nc>
3000n/min
⑿Dn值验算:
Dn=Dpw·
nmax=41.1X3000=124200 r/min>
7000 r/min
Dpw:
滚珠丝杠副的节圆直径
⒀基本轴向额定静载荷C0a:
fs·
Fmax=3X2320=6960N
C0a=51KN
fs·
Fmax<
C0a
Fmax:
最大轴向载荷
fs:
静态安全系数
⒁压曲负载P
P=md4X104/L2=19.9X344X104/811
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- 惯量 计算