高加水位调试专业分析要点Word文件下载.docx

高加水位调试专业分析要点Word文件下载.docx

《高加水位调试专业分析要点Word文件下载.docx》由会员分享，可在线阅读，更多相关《高加水位调试专业分析要点Word文件下载.docx（13页珍藏版）》请在冰豆网上搜索。

通过绘制的曲线（图二），目前的试验以及可以找到拐点，拐点在DCS显示-10mm位置处。

图三3号机组1号高加水位调试试验曲线

图四3号机组1号高加根据试验结果绘制的曲线

4月10日，在解除高加高三保护动作后，机组负荷在1000MW左右，此时1号高加下端差在-16度左右，鉴于下端差偏大，因此省略了降水位，直接从-40mm开始提升水位。

当水位提升到+10mm时，运行人员认为水位波动幅度加大，且此时下端差已接近合格值，停止了提升过程，水位恢复到-40mm稳定了40分钟后，再进行了水位下降试验，降低到-60mm时下端差已接近20度，停止了试验。

通过绘制曲线图（图四），本条曲线比4号机组的更缓和，但还是可以找到拐点，在0左右。

图五，3号机组2号高加水位提升曲线

随后进行3号机组2号高加水位调整试验，由于此时下端差有近17度，因此进行了水位提升，水位开始自-260mm提升，当水位提升时，加热器水位波动幅度加大，且成倍数增加，为避免出现过高水位，试验只得停止。

从试验结果上来看，提升水位可以明显降低高加的下端差，两台1号高加均可以找到下端差的拐点，但是提升水位后，加热器水位呈现波动幅度变大的情况（图三），严重时会出现水位无法控制的现象，不加入人工干预可能导致高加水位达到高三水位（图五），旁路高加的可能。

图六3号机组2号高加参数曲线

由于水位存在波动，后面调试则以稳定水位为主。

在后续的调试过程中，也可以观察到全部高加提升水位后均可以接近或者超过-5.6度的下端差要求。

这说明高加在性能设计上可以满足热平衡要求。

加热器是属于圆筒型容器，凝结水均在设备底部，负荷平稳，端差正常的情况下，水位越提升，其表面积越大，提升水位所需凝结水量会逐渐增大，当提升后高度淹没换热管后，会减少换热面积，这样抽气凝结下来的凝结水量会减少，因此，提升水位后水位波动应该是呈现更加平缓的现象。

高加轴向图

图七4号机组2号高加

图八4号机组3号高加

图九4号机组3号高加。

投自动后波动逐渐加大

从水位调试情况来看，在低负荷下，水位提升比较容易，波动还可以控制得住，当超过800MW负荷时，提升水位这会出现水位稳不住的现象，当手动操作阀门开度，提升水位后阀门投自动，出现水位波动越来越大，且阀门开度比水位波动幅度更明显，负荷提升会增加调节阀前后的压差，会造成短时间的水位波动，但运行一段时间后，在端差正常的情况下，负荷稳定，加热器水位波动应该趋于平稳。

在图十和图十一对比时可以发现，调节阀动作时间相对于水位有10多秒的延迟，调节阀动作反应时间比较迟缓，这有可能是造成波动变大的原因。

当然，由于机组刚刚投运，可能有杂物进入调节阀阀笼而改变调节特性的可能，特别是4号机组3号高加正常疏水调节阀。

建议贵公司在停机检修期间查看阀门阀笼。

图十4号机组3号高加

图十一4号机组3号高加

图十二4号机组3号高加，调节阀反馈没动，而水位不规则波动

图十三3号机组2号高加，投自动后水位波动大

图十三这种波浪是否可以采用修改PID中的参数，使积分时间调整？

由于高加液位是采取3取中的方式来指导调节阀控制水位，三台导播雷达液位变送器取样位置都很接近，经查询试验时曲线（图十四和图十五），发现3台导波雷达信号在水位基本平稳时波形比较一致，但在水位变化稍大时，3号机组3号高加总线3（黄色）反馈的液位变化幅度更大，明细超过了总线2的反馈，这样会导致调节阀控制水位采用三取中时，在水位变化时幅度越来越大，调节阀也会随之变大，显示出水位波动越来越大的现象。

4号机组3号高加偶尔也会存在这个现象（图十六），建议贵公司检查导波雷达液位计及其一次门，修正测量。

图十四3号机组3号高加三台液位变送器反馈曲线

图十五3号机组3号高加水位提升试验时三台液位计反馈曲线

图十六4号机组3号高加3台液位变送器反馈曲线总线3反馈不规律

图十八，3号机组3号高加

在3号机组3号高加提升水位时还出现了一种情况，正常疏水调节阀开度自80%左右开度采用手动的方式按1%关小开度及其缓慢的关到了40%左右，高加水位呈现基本不变的状态，但是疏水下端差已从24度变到5.5度，在40%开度稳定了1分钟后出现水位暴涨的现象。

由于端差已正常，说明设备内部的疏水冷却段已经建立好虹吸，液位测量均是独立设置取样点，且波动情况趋同，基本上可以排除液位测量一次门未打开的可能性。

现象说明设备底部由于设备沿轴向存在压力差，液位有梯度，在关小阀门开度时，虹吸口被淹没不多，由于整个疏水管路一直出于爬坡，依靠压差抵消和25米的液柱静压等阻力刚刚能使虹吸维持于平衡中，当调节阀开度到临界点时，轻微关闭可能导致阀门内部可能提前汽化，就打破了平衡状态，使疏水管路出现堵塞，产生高加水位急速上升的现象。

由于高加处于7.1米层，距离除氧间有20多米高度差，加上调阀位于除氧器顶部，估计有近25米的液柱静压，VWO工况时3抽蒸汽压力2.51MPa.a，考虑到3抽管道阻力3%，加热器壳侧压力损失0.07MPa，实际到阀前的压力预计不到2.1MPa.a。

根据阀门厂的选型资料，最大工况时入口压力却有2390Kpa.a。

两者差值超过了12%，选型上有没有考虑液柱静压？

广东某电厂和华东某电厂的1000MW机组单列高加，在参数非常接近，疏水量更小的情况下，广东某电厂3台正常疏水调节阀分别为8”、10”、8”；

华东某电厂3台正常疏水调节阀分别为6”、8”、8”；

。

本项目正常疏水调节阀规格4”、6”、6”。

阀门尺寸是否存在偏小的可能。

调节阀的选型中，过大或过小的调节阀调节性都会比较差，这是因为调节阀最佳的使用区间就是在25%~75%附近，因此我们建议贵公司可以考察其他类似1000MW单列高加的调节阀规格。

图十九广东某1000MW电厂正常疏水参数

图二十华东某电厂1000MW高加2号和3号正常疏水阀选型参数

图二十一调节阀流量特性曲线

由于调节阀出入口均会有缩颈过渡管，阀门尺寸远比疏水管道小，这样也会产生节流效果，出现较大的压力损失，加上疏水阀前压力未达到选型参数的压力，可能导致疏水在阀门内部汽化，如果阀门未采用抗气蚀设计，就可能对管道疏水产生阻力和波动。

在调试过程中，3号和4号机组中均有将危急疏水调节阀动作水位偏低的现象，请按我公司说明书或图纸要求设置高二水位为危急疏水调节阀动作水位。

这样可以避免将运行水位设置过低的现象。

由于1000MW高加设备直径是2400（1#高加）和2500mm（2#和3#高加），三台高加正常水位零点分别在高加中心线下1050/1000/950mm处，水位越高容积越大，因此设备有足够的空间来避免出现正常运行时的水位波动，即便是出现高加换热管爆管事故，加热器自高三水位到设备顶部均至少有120多秒反应时间（按2根管子4个断口或10%给水量考虑，取大值）。