最新812三相和两相短路电流的计算汇总文档格式.docx
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短路全电流最大有效值按下式计算
kA(8−1−21)
式中——短路电流冲击系数,;
——短路电流非周期分量衰减时间常数,s,当电网频率为50Hz时,;
——短路电路总电抗(假定短路电路没有电阻的条件下求得),Ω;
——短路电路总电阻(假定短路电路没有电抗的条件下求得),Ω。
如果电路只有电抗,则,,如果电路只有电阻,则,;
可见2≥≥1。
电动机反馈对短路冲击电流的影响,仅当短路点附近所接用电动机额定电流之和大于短路电流的1%()时,才予以考虑。
异步电动机起动电流倍数可取为6~7,异步电动机的短路电流冲击系数可取1.3。
由异步电动机馈送的短路冲击电流的计算式(8−1−22)。
由异步电动机提供的短路冲击电流按下式计算
kA(8−1−22)
计入异步电动机影响后的短路冲击电流和短路全电流最大有效值,按下列两式计算
kA(8−1−23)
(8−1−24)
以上式中——由系统送到短路点去的短路冲击电流,kA;
——由系统送到短路点去的超瞬变短路电流,kA;
——由短路点附近的异步电动机送到短路点去的超瞬变短路电流,kA,其值,如果有多台异步电动机,则;
——异步电动机的起动电流倍数,一般可取平均值6,亦可由产品样本查得,如果有多台异步电动机,则应以等效电动机起动电流倍数代之其值;
——异步电动机的额定功率,kW;
——异步电动机的额定电流,kA,可由产品样本查得,如果有多台异步电动机,则应以各台电动机额定电流的总和代之;
——由系统馈送的短路电流冲击系数;
——由异步电动机馈送的短路电流冲击系数,一般可取1.4~1.7,准确资料可查图8−1−2。
图8−1−2异步电动机额定容量与冲击系数的关系
-反馈电流周期分量衰减时间常数
低压网络两相短路电流与三相短路电流的关系也和高压系统一样,即。
两相短路稳态电流与三相短路稳态电流比值关系也与高压系统一样,在远离发电机短路时,;
在发电机出口处短路时,。
8.1.2.3单相短路(包括单相接地故障)电流的计算
(1)单相接地故障电流的计算:
TN接地系统的低压网络单相接地故障电流可用下述公式计算
kA(8−1−25)
(8−1−26)
以上式中——220/380V网路标称线电压,即380V,,取220V;
——电压系数,计算单相接地故障电流时取1;
、、——短路电路正序、负序、零序电阻,mΩ;
、、——短路电路正序、负序、零序电抗,mΩ;
、、——短路电路正序、负序、零序阻抗,mΩ;
、、——短路电路的相线—保护线回路(以下简称相保,保护线包括PE线和PEN线)电阻、相保电抗、相保阻抗,mΩ。
(2)相线与中性线之间短路的单相短路电流的计算:
TN和TT接地系统的低压网络相线与中性线之间短路的单相短路电流的计算,与上述单相接地故障电流计算一样,仅将配电线路的相保电阻、相保电抗改用相线—中性线回路的电阻、电抗。
8.1.2.4低压网络电路元件阻抗的计算
在计算三相短路电流时,元件阻抗指的是元件的相阻抗,即相正序阻抗。
因为已经假定系统是对称的,发生三相短路时只有正序分量存在,所以不需要特别提出序阻抗的概念。
在计算单相短路(包括单相接地故障)电流时,则必须提出序阻抗和相保阻抗的概念。
在低压网络中发生不对称短路时,由于短路点离发电机较远,因此可以认为所有组件的负序阻抗等于正序阻抗,即等于相阻抗。
TN接地系统低压网络的零序阻抗等于相线的零序阻抗与三倍保护线(即PE、PEN线)的零序阻抗之和,即
(8−1−27)
TN接地系统低压网络的相保阻抗与各序阻抗的关系可从式(8−1−26)求得
(8−1−28)
(1)高压侧系统阻抗:
在计算220/380网络短路电流时,变压器高压侧系统阻抗需要计入。
若已知高压侧系统短路容量为,则归算到变压器低压侧的高压系统阻抗可按下式计算
mΩ(8−1−29)
如果不知道其电阻和电抗的确切数值,可以认为,。
以上式中——变压器低压侧标称电压,0.38kV;
——变压器高压侧系统短路容量,MVA;
、、——归算到变压器低压侧的高压系统电阻、电抗、阻抗,mΩ。
至于零序阻抗,Dny和Yyn0连接的配电变压器,当低压侧发生单相短路时,由于低压侧绕组零序电流不能在高压侧流通,高压侧对于零序电流相当于开路状态,故在计算单相接地短路时视无此阻抗。
表8−1−2列出了10(6)/0.4kV配电变压器高压侧系统短路容量与高压侧系统阻抗、相保阻抗(归算到400V)的数值关系。
表8−1−210(6)/0.4kV变压器高压侧系统短路容量与高压侧阻抗、相保阻抗(归算到400V)的数值关系mΩ
高压侧短路容量(MVA)
10
20
30
50
75
100
200
300
∞
①
②
③
16.0
15.92
1.59
1.06
10.61
8.00
7.96
0.80
0.53
5.31
5.33
5.30
0.35
3.53
3.20
3.18
0.32
0.21
2.12
2.13
0.14
1.14
1.60
0.16
0.11
0.05
0.03
注①mΩ
②,。
③对于Dny11或Yyn0连接变压器,零序电流不能在高压侧流通,故不计入高压侧的零序阻抗,,即:
mΩ,mΩ
(2)10(6)/0.4kV三相双绕组配电变压器的阻抗:
配电变压器的正序阻抗可按(式8−1−30~式8−1−33)有关公式计算,变压器的负序阻抗等于正序阻抗。
Yyn0连接的变压器的零序阻抗比正序阻抗大得多,其值由制造厂通过测试提供;
Dyn11连接变压器的零序阻抗如没有测试数据时,可取其值等于正序阻抗值,即相阻抗
(8−1−30)
(8−1−31)
(8−1−32)
当电阻值允许忽略不计时
(8−1−33)
式中——变压器的额定容量,MVA(对于三绕组变压器,是指最大容量绕组的额定容量);
——变压器短路损耗,kW;
——变压器阻抗电压百分值;
——额定电压(指线电压),kV;
——额定电流,kA。
(3)低压配电线路的阻抗:
线路的零序阻抗和相保阻抗的计算方法。
1)线路零序阻抗的计算:
各种形式的低压配电线路的零序阻抗Z(0)均可由式(8−1−27)变化为
(8−1−34)
式中——相线的零序阻抗;
——保护线的零序阻抗,;
、——相线的零序电阻和电抗;
、——保护线的零序电阻和电抗。
相线、保护线的零序电阻和零序电抗的计算方法与正、负序电阻和电抗的计算方法相同,但在计算相线零序电抗和保护线零序电抗时,线路电抗计算公式中的几何均距改用代替,其计算公式如下
(8−1−35)
式中、、——相线L1、L2、L3中心至保护线PE或PEN线中心的距离,mm。
2)线路相保阻抗的计算公式:
单相接地短路电路中任一组件(配电变压器、线路等)的相保阻抗计算公式为
(8−1−36)
式中——元件的相保电阻,;
——元件的相保电抗,;
、——元件的正序电阻和正序电抗;
、——元件的负序电阻和负序电抗;
、——元件的零序电阻和零序电抗,;
;
、、——元件相线的电阻、相线的零序电阻和相线的零序电抗;
、、——元件保护线的电阻、保护线的零序电阻和保护线的零序电阻。
(4)导线阻抗的具体计算方法:
1)导线电阻计算:
a)导线直流电阻
Ω(8−1−37)
Ω·
cm(8−1−38)
上两式中——线路长度,m;
——导线截面,mm2;
——绞入系数,单股导线为1,多股导线为1.02;
——导线温度为20℃时的电阻率,铝线芯(包括铝电线、铝电缆、硬铝母线)为0.0282Ω·
μm(或0.028×
10−4Ω·
cm),铜线芯(包括铜电线、铜电缆、硬铜母线)为0.0172Ω·
μm(即0.0172×
cm);
——导线温度为θ℃时的电阻率,Ω·
μm(或×
cm);
——电阻温度系数,铝和铜都取0.004;
——导线实际工作温度,℃。
b)导线交流电阻
Ω(8−1−39)
(8−1−40)
cm(8−1−41)
上三式中——导线温度为θ℃时的直流电阻值,Ω;
——集肤效应系数,电线的可用式(8−1−40)计算(当频率为50Hz、芯线截面不超过240mm2时,均为1),平线的见表8−1−3;
——邻近效应系数,电线可从图8−1−3曲线求取,母线的取1.03;
cm,其值见表8−1−4;
——线芯半径,cm;
——电流透入深度,cm,因集肤效应使电流密度沿导线横截面的径向按指数函数规律分布,工程上把电流可等效地看作仅在导线表面厚度中均匀分布,不同频率时的电流渗入深度值见表8−1−5;
——相对导磁率,对于有色金属导线为1;
——频率,Hz。
表8−1−3母线的集肤效应系数Kjf
母线尺寸(宽×
厚,mm×
mm)
铝
铜
30×
4
40×
5
50×
6.3
63×
80×
100×
1.00
1.005
1.008
1.01
1.02
1.03
1.001
1.018
1.028
1.04
1.055
1.09
8
125×
1.07
1.08
1.112
1.13
1.18
1.12
1.16
1.22
1.23
1.25
图8−1−3实习圆导体和圆管导体的邻近效应系数曲线
(a)实心圆导体;
(b)圆管导体
—频率,Hz;
—长100m的电线、电缆在运行温度时的电阻,Ω
表8−1−4导线温度为θ℃时的电阻率值Ω·
cm
导线类型
绝缘电线、聚氯乙烯绝缘电缆
裸母线、裸绞线
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