水工钢筋混凝土设计doc 16页Word文件下载.docx

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48＝57.6KN

2内力计算

查表得公式：

弯矩计算值为：

M=α1gl0+α2ql0

剪力计算值为：

V=β1g+β2q

跨中弯矩：

M1=（0.125×

94.71+0.2825×

57.6）×

6=219.8KN/m

MC=MB=[-0.27×

94.71+（-0.315）×

57.6]×

6=-262.3KN/m

支座边缘弯矩：

MB′＝MB-1/2V0α=-[262.3-（94.71+57.6）×

0.3]=-216.6KNm

支座边缘截面剪力：

VA=0.73×

94.71+0.865×

57.6=119KN

VB=-1.27×

94.71-0.135×

57.6=-128.1KN

VBr=1×

94.71+1.225×

57.6=165.27KN

3配筋计算目标--表1（h0=700-60=640㎜,fc=10N/mm2,fy=310N/mm2,γd=1.20）

纵筋

支座

M

219.8

-216.6

γ0ψM

γdγ0ψM

αS=———————

fcbd02

0.215

0.256

ξ=1-√1-2αs

0.245

0.301

fc

AS=ξbd02—

fy

1517

1864

配筋

6Ф10

6Ф20

（表1）

抗剪钢筋：

截面尺寸复核：

hw=h0=640㎜

hw640

—=———=2.13<

4.0

b300

0.25fcbh0=0.25×

10×

300×

640=480KN

γdV=1.2×

128.1=153.72KN<

480KN

说明截面尺寸符合要求，

1/γd×

Vc=1/1.2×

0.07fcbh0=112KN>

γdV

γd4VA＝1.2×

119＝142.8KN>

Vc

支座B处截面要配抗剪钢筋

选用双肢箍筋Ф10@200，Asv＝157㎜2

ρsv=Asv/bS=0.3%>

ρmiN符合要求

Vcs＝1/γd（0.07fcbh0+1.25fyAsv/S×

h0）＝221.9KN

Vcs>

γd4VA

不必配置弯起钢筋

0.25fcbh0＝0.25×

640＝480KN

γdVbr＝1.2×

165.27＝198.32<

0.25fcbh0

截面尺寸符合要求

支座Br处截面要配抗剪钢筋

γdVBr

ρmiN=Asv/bS0.12＝Asv/bS

用双肢Ф6Asv＝56.52得到：

S＝157<

250

取用：

Ф6@157

〖2〗次梁的设计

次梁跨度8m，截面尺寸：

600㎜二级建筑物（γ0＝1.0），按持久状况设计（ψ＝1.0），采用C20混凝土（fc=10N/㎜2）及纵筋采用Ⅱ级钢筋（fy=210N/㎜2），箍筋为Ⅰ级钢筋（fy=310N/㎜2），取lo=lc=8m

板传来：

3.3×

2＝6.6KN/m

梁自重：

（0.6-0.1）×

25＝3.75KN/m

gk＝6.6+3.75＝10.35KN/m

10.35=10.87KN/m

qk=3×

2＝6KN/m

6＝7.2KN/m

考虑主梁对板的约束，折算荷载为：

g′＝g+q/2=10.87+7.2/2=12.67KN/m

q′=q3/4=5.4KN/m

M=γ0ψ1/8（g+q）l02＝1/8×

（12.67+5.4）×

82=144.56KNm

支座边缘截面剪力设计值：

V=γ0ψ[1/2（g+q）lN]＝1×

1×

[1/2×

8]=72.28KN

3配筋计算目标--表2（h0=600-45=555㎜,fc=10N/mm2,fy=210N/mm2,γd=1.20）

144.56

0.188

0.210

1128

Ф6@16

（表2）

hw=h0=555㎜

hw555

—=———=1.85<

555=416.3KN

72.28=86.74KN<

41.63KN

Vc=0.07fcbh0=0.07×

555=116.6KN>

则不需要进行斜截面抗剪配筋计算，仅按构造要求配置服筋:

ρmiN=0.12%

假定用双肢Ф6Asv=56.52ρsv=Asv/bS=0.12%

S=Asv/（ρsv×

b）=157

则选用Ф6@157

〖3〗柱的设计

截面尺寸：

300㎜，二级建筑物（γ0＝1.0），按持久状况设计（ψ＝1.0），采用C20混凝土及Ⅱ级钢筋，柱高8500㎜

主梁传来集中荷载：

90.2×

6＝541.2KN

柱自重：

8.5×

25＝19.13KN

gk＝541.2+19.13＝560.33KN

560.33=588.35KN

qk=48+644＝72KN

72＝86.4KN

轴向力设计值：

N=γ0ψ（g+q）=588.35+86.4=674.8KN

柱为一端固定，一端不移动。

Lo＝0.7lN＝0.7×

8.5＝5.950m

Lo/b＝5.95/0.3＝11.1>

8

需要考虑纵向钢筋的影响，查表得：

ψ＝0.75

AS′＝（γdN－ψfcA）/（ψfy′）＝580㎜2

ρsv′=Asv′/A＝580/3002＝0.6％

选用4Ф14钢筋（AS＝616㎜2），置于柱子四角，箍筋选用Ф6@250。

二、顶板设计

〖1〗主厂房顶板

板厚180㎜，主梁尺寸：

700㎜，活载：

qK＝0.9KN/m，由于b=0.5<

0.1lc=0.5,取lo=lc=5m

【2】厂房顶设计

板重：

0.2×

0.1×

25＝4.5KN/m

20㎜抹面层：

0.02×

20＝0.8KN/m

gk＝4.5+0.8＝5.3KN/m

5.3=5.6KN/m

qk=1KN/m

1＝1.2KN/m

g′＝g+q/2=5.6+1.2/2=6.2KN/m

q′=q/2=0.6KN/m

采用等跨计算,查表得公式：

M=α1g′l02+α2q′l02

边跨：

M1=0.08×

6.2×

52+0.1×

0.6×

52=13.9KNm

中间跨：

M2=0.025×

52+0.075×

52=5KNm

支座弯矩：

MB=-0.1×

25-0.117×

25=-13.7KNm

MC=-13.7KNm

MB′＝MB-1/2V0α=-[13.7-1/2（5/2×

6.8×

0.3）]=-11.15KNm

MC′＝MB′＝-11.15KNm

3配筋计算目标--表3（d0=180-30=150㎜,fc=10N/mm2,fy=210N/mm2,γd=1.20）

截面

1

B

α

13.9

11.15

5

0.07

0.06

0.027

0.073

0.061

521

436

193

Ф8@95

Ф8@110

Ф8@260

（表3）

〖2〗安装厂顶板

【1】顶板设计

0.15×

gk＝3.75+0.8＝4.55KN/m

4.55=4.78KN/m

g′＝g+q/2=4.78+1.2/2=5.08KN/m

2内力及配筋计算

查表得公式：

M=α（g′+q′）lX2

且LX/LY＝0.67

Ⅰ块：

跨中：

MXmax=0.03825×

5.08×

42+0.07635×

3×

42=3.842KNm

支座：

MYmax=0.0144×

42+0.0403×

42=1.557KNm

MX0＝-0.0785×

5.68×

42=-7.134KNm

MY0＝-0.0572×

42=-5.198KNm

3配筋表格--表4（h0=150-30=120㎜,fc=10N/mm2,fy=210N/mm2,γd=1.20）

MXmax

MYmax

MX0

MY0

3.842

1.557

-7.134

-5.198

0.032

0.013

0.059

0.043

0.033

0.044

189

74

343

251

Ф6@140

Ф6@330

Ф8@140

Ф6@110

（表4）

Ⅱ块：

αXmax＝0.047αX简＝0.07635αX0＝-0.0102

αYmax＝0.0264αY简＝0.07635αY0＝-0.0774