最新版satwe计算参数选用汇总Word文档格式.docx
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“裙房层数”仅用作底部加强区高度的判断。
通过“转换层所在层号”和“结构体系”两项参数来区分不同类型的带转换层结构;
部分框支剪力墙结构需要同时填上述两项,否则程序不执行高规的针对部分框支剪力墙结构的规定。
“嵌固端所在层号”注意嵌固端和嵌固端所在层号的区别,举例说明:
假如嵌固端为地下室顶板,则嵌固端所在层号为地上一层。
理论上讲嵌固端以下不参与计算。
D、“墙元细分最大控制长度”一般控制在1米以内,软件隐含值即为1米,设计上部结构时不允许采用2米,2米只能用在计算位移等参数时采用,配筋及内力只能用1米,尽量细分网格。
很长剪力墙无法计算,剪力墙开洞不能盲目,开洞不能留小墙垛,因为墙需剖分,太短墙无法剖分。
墙长与厚度之比大于4时,按照墙输入。
跨高比大于5的连梁按框架梁输入,不用开洞处理。
关于网格剖分对斜板影响,板必须角点共面,如果不共面无法计算,不共面的斜板程序自动去掉,对梁配筋影响较大,注意观察结构轴侧简图,可以加虚梁解决多点不共面问题。
“墙元侧向节点信息”程序强制为“出口”节点,内部节点计算结果是结构柔,其与实际不符,“出口”计算结果准确。
E、“对所有楼层强制采用刚性楼板假定”和“强制刚性楼板假定时保留弹性板面外刚度”。
“对所有楼层强制采用刚性楼板假定”仅用于位移比和周期比计算,在计算内力和配筋时不选择;
SATWE对地下室楼层总是强制采用刚性楼板假定;
SATWE在进行强制刚性楼板假定时,位于楼面标高处(上下200mm范围内)的所有节点强制从属于同一刚性板;
对于跃层柱要用降低标高处理。
“强制刚性楼板假定时保留弹性板面外刚度”主要用于板-柱剪力墙体系(弹性板3、6),板-柱剪力墙体系必须勾选;
虚梁截面为100x100,虚梁主要是为导荷用的,刚性梁不要定义为l00xl00,SATWE计算时,荷载先导在梁上,注意板导荷与虚梁关系,勾选此项时,虚梁被剖分;
弹性板6是针对板柱-剪力墙结构的,弹性板3是针对厚板转换层的厚板的,其它情况宜采用弹性膜。
F、“结构材料信息”型钢混凝土及钢管混凝土属于钢筋混凝土结构。
计算中关乎到风荷载下的阻尼比:
0.2V0(混凝土结构)和0.25V0(钢与混凝土混合结构)调整。
G、“结构体系”取消了“短肢剪力墙”和“复杂高层结构”2010版读入旧版数据时“短肢剪力墙结构”自动转换为“剪力墙结构”,“复杂高层结构”转换为“部分框支-剪力墙结构”。
2010版高规取消了“短肢剪力墙结构”,对于短肢剪力墙构件本身要求从严。
结构体系应正确选择,影响许多规范条文执行。
H、“恒活荷载计算信息”:
一次性加载适用于小型结构与钢结构,不能模拟逐层找平;
模拟施工加载一适用于大多数结构(大多数结构选此项即可),采用形成整体刚度,逐层加载;
模拟施工加载二仅用于传基础荷载,且不给基础传刚度,不提倡使用;
模拟施工加载三适用于大多数结构,强制使用VSS求解器,不能用LDLT求解器,VSS求解不稳定特征值不收敛,局部振动不收敛,其采用的是分层刚度,逐层加载。
跃层构件对模拟三影响较大,特别是跃层支撑,支撑一般定义铰接,容易形成机构,可变体系程序不计算,跃层节点选高处,从上往下跃。
模拟施工加载一能正常计算而模拟施工加载三不能正常计算时,应注意检查模拟施工的次序是否正确。
对钢结构及没有层概念的体育场馆类应采用“一次性加载”:
对于长悬臂结构应采用“一次性加载”进行复核;
2005版软件计算转换梁时只能采用“一次性加载”,(2008版软件引人“施工次序”结合“模拟施工加载3”可以解决转换梁设计);
“施工次序”只对“模拟施工加载3”有意义,对其它模拟方式不起作用。
J、“风荷载计算信息”大部分工程选择计算水平风荷载即可。
特殊风荷载是精细计算但不能完全依赖程序计算。
水平风荷载根据规范公式计算迎风面和风压等,不能考虑风吸力。
模型不不变时保留风荷载信息是上一次风荷载计算信息,改过模型后不能保留。
K、“地震作用计算信息”增加竖向地震作用计算,三项选择“计算水平地震作用”“计算水平与规范简化方法竖向地震”“计算水平与振型反应谱法竖向地震”,“计算水平与振型反应谱法竖向地震”与后面“特征值求解方式”是关联的,可以选择整体求解和独立求解,整体求解可以体现几个方向耦连,同时求X\Y\Z向周期位移(振型反应谱法算竖向地震,质量参与系数90%以上一般不满足)。
L、“规定水平力”的确定方式,主要计算位移比,倾覆力矩。
有两项选择“楼层剪力差方法(规范方法)”和”节点地震作用CQC组合方法”。
规范方法适用于大多数结构,节点地震作用CQC组合方法适用于极不规则结构,即楼层概念不清晰,剪力差无法做的结构。
2、风荷载信息:
地震区无论是高层还是多层均应输入风荷载,体形复杂的高层建筑应考虑不同方向风荷载作用,结合“水平力与整体坐标夹角”进行多次计算取大值。
A、“地面粗糙度”“体形系数”,按照规范要求输入。
“修正后的基本风压”考虑地形、环境的影响乘以修正系数,如山顶、山谷、海岛等。
B、“X\Y结构基本周期”先按照程序给定的缺省值计算,然后将程序输出的第X\Y平动周期值填入重新计算。
主要用于风荷载脉动增大系数的计算。
C、“风荷载作用下结构阻尼比”混凝土结构为5%;
钢结构为1%;
有填充墙钢结构或混合结构为2%。
也用于风荷载脉动增大系数的计算
D、“承载力设计时风荷载效应放大系数”新高规对于敏感建筑放大1.1倍。
板柱剪力墙结构,剪力墙应承担不小于80%风荷载。
位移计算时采用基本风压。
荷载效应放大在内力调整中完成。
E、“用于舒适度验算的风压”取重现期为10年的风压值,而不是基本风压。
F、“用于舒适度验算的结构阻尼比”按照高规取1~2%。
G、“考虑风振影响”和“构件承载力设计时考虑横风向风振影响”按照荷载规范取值。
H、“设缝多塔背风面体型系数”主要用于带抗震缝的结构风荷载计算中,设计人员可以在多塔定义中,设置风的遮挡面,此参数及“第*段体型系数”才共同起作用,如果不定义风的遮挡面,则“设缝多塔背风面体型系数”不起作用。
3、地震信息:
A、“结构规则性信息”该参数目前不起作用。
B、“设计地震分组”“设防烈度”按照规范具体规定选用。
C、“场地类别”采用地质报告提供的场地类别。
D、“框架、剪力墙、钢框架抗震等级”按照规范规定选用。
“抗震构造措施的抗震等级”根据规范条文中有关抗震“构造”措施的抗震等级是提高还是降低选择。
E、“中震(或大震)设计”我国的抗震设计,是以小震为设计基础的,中震和大震则是通过调整系数和各种抗震构造措施来保证的。
但对于复杂结构、超高超限结构,基本都要求进行中震验算。
中震(大震)弹性设计和中震(大震)不屈服设计是属于结构性能设计的范畴,首先需要明确是所有构件还是重要构件(如框支结构构件、连体结构构件、越层柱等)要进行中震(大震)弹性设计或中震(大震)不屈服设计。
地震影响系数最大值,中震为2.82倍的多遇(即小震),大震为6~4.5倍的多遇(即小震)。
中震(大震)弹性设计实现,首先,要将“地震影响系数最大值”,选用中震(大震)地震影响系数最大值,其次,选择“中震弹性”即可。
中震(大震)不屈服设计实现,首先,要将“地震影响系数最大值”,改为中震(大震)地震影响系数最大值,其次,选择“中震不屈服”即可。
中震(大震)弹性设计严于中震(大震)不屈服设计。
由于按照中震设计时,没有考虑结构的强柱弱梁、强剪弱弯等调整系数,因此,按照中震设计的内力值不一定比小震计算的内力值大。
此处风荷载不参与组合。
F、“斜交抗侧力构件方向附加地震数”及“相应角度”最多可以附加5组地震力,根据《抗震规范》规定当结构的某些抗侧力构件的角度大于15度时,应按照此方向计算水平地震作用,将周期计算结果里的地震作用最大方向角也在此填入,对于异型柱结构最好增加45度方向进行补充验算(规范规定是0.15g和0.2g时才验算),最后构件验算取最不利一组(程序自动验算)。
G、“考虑偶然偏心”计算单向地震作用时应考虑偶然偏心的影响,计算位移比时必须考虑偶然偏心影响,计算层间位移角时可不考虑偶然偏心,对于高层建筑即便是均匀、对称的结构,也应考虑偶然偏心影响,偶然偏心对结构的影响是比较大的,特别是对于边长较大结构的影响是很明显的。
H、“考虑双向地震作用”质量和刚度分布明显不对称的结构,应计入双向水平地震作用下的扭转影响,目前,普遍做法是在刚性楼板假定下,不考虑偶然偏心,结构位移比大于1.2需考虑双向地震作用。
现在软件,“考虑偶然偏心”和“考虑双向地震作用”可以同时选择,两者取不利,结果不叠加。
对于底框计算时不应选“考虑偶然偏心”和“考虑双向地震作用”。
J、“计算振型个数”高层(特别是复杂高层及超高层)考虑扭转耦联的振型分解反应谱法计算的振型数一般不小于15(多层可以直接取楼层数的3倍),但也不能大于3倍楼层数,多塔结构振型数不应小于塔楼数的9倍。
如果振型数取得足够多,有效质量系数达不到90%,则考虑结构方案是否合理。
对于错层结构、局部带有夹层结构或楼板开大洞、有较大凹入等按照弹性楼板计算地震作用时,为了确保不丧失高振型的影响,振型数宜多取一些。
K、“活荷重力荷载代表值组合系数”《抗震规范》第5.1.3条规定:
计算地震作用时,建筑的重力荷载代表值应取结构和构件自重标准值和各可变荷载组合值之和,一般情况下该参数即为第5.1.3条的组合值系数,一般民用建筑此参数取为0.5,但使用功能为图书馆等时,此参数为0.8或其它值,现在程序不能分段计算只能填一个数。
L、“周期折减系数”在框架结构、框剪结构及开洞剪力墙结构中,由于填充墙存在使结构实际刚度大于计算刚度,实际周期小于计算周期,根据较长周期计算的地震力将偏小,使结构偏于不安全。
“周期折减系数”只改变地震影响系数。
对于采用石膏板等轻质隔墙,这些墙的刚度很弱,此处周期折减系数可以采用大值或不折减。
此系数详见《高规》第3.3.17条。
如果结构的自振周期很小,位于振型分解反应谱的平台段,乘以周期折减系数后仍位于平台段,则在地震作用下结构的基底剪力和层间位移角不会有任何变化。
M、“结构的阻尼比”钢筋混凝土结构及砌体结构房屋取5%,不大于12层的钢结构房屋取3.5%,大于12层的钢结构房屋取2%,钢-混凝土混合结构房屋取4%,预应力混凝土框架结构房屋取3%,采用隔震或消能技术的结构阻尼比则高于5%有的可以达到10%。
地震影响系数随阻尼比减小而增大,其增大幅度随周期的增大而减小。
N.“特征周期Tg”根据设计地震分组和场地类别,按照《抗震规范》第5.1.4条表选用,一般情况前面设计地震分组和场地类别选定后,此处计算机自动选定数值,此数值可以根据地质报告或地震安评报告人工调整。
P、“地震影响系数最大值”即旧版中的“多遇地震影响系数最大值”抗震设计原则是采用“三水准”设防目标,“二阶段”的设计方法,即“小震(基本设防烈度减1.55度)不坏,中震(基本设防烈度)可修,大震(基本设防烈度加1度左右)不倒”。
第一阶段设计是在
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