四桩承台塔吊基础1计算书Word文件下载.docx
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119
倾覆力矩标准值Mk'
(kN·
2685
2、塔机传递至基础荷载设计值
塔机自重设计值F1(kN)
1.35Fk1=1.35×
797.9=1077.165
起重荷载设计值FQ(kN)
1.35Fqk=1.35×
60=81
竖向荷载设计值F(kN)
1077.165+81=1158.165
水平荷载设计值Fv(kN)
1.35Fvk=1.35×
45=60.75
倾覆力矩设计值M(kN·
1.35Mk=1.35×
1752=2365.2
竖向荷载设计值F'
1.35Fk'
=1.35×
水平荷载设计值Fv'
1.35Fvk'
119=160.65
倾覆力矩设计值M'
2685=3624.75
三、桩顶作用效应计算
承台布置
桩数n
4
承台高度h(m)
1.35
承台长l(m)
5
承台宽b(m)
承台长向桩心距al(m)
3
承台宽向桩心距ab(m)
承台参数
承台混凝土等级
C35
承台混凝土自重γC(kN/m3)
25
承台上部覆土厚度h'
(m)
承台上部覆土的重度γ'
(kN/m3)
19
承台混凝土保护层厚度δ(mm)
50
配置暗梁
否
承台底标高d1(m)
-10.8
基础布置图
承台及其上土的自重荷载标准值:
Gk=bl(hγc+h'
γ'
)=5×
5×
(1.35×
25+0×
19)=843.75kN
承台及其上土的自重荷载设计值:
G=1.2Gk=1.2×
843.75=1012.5kN
桩对角线距离:
L=(ab2+al2)0.5=(32+32)0.5=4.243m
1、荷载效应标准组合
轴心竖向力作用下:
Qk=(Fk+Gk)/n=(797.9+843.75)/4=410.413kN
荷载效应标准组合偏心竖向力作用下:
Qkmax=(Fk+Gk)/n+(Mk+FVkh)/L
=(797.9+843.75)/4+(2685+119×
1.35)/4.243=1081.139kN
Qkmin=(Fk+Gk)/n-(Mk+FVkh)/L
=(797.9+843.75)/4-(2685+119×
1.35)/4.243=-260.314kN
2、荷载效应基本组合
荷载效应基本组合偏心竖向力作用下:
Qmax=(F+G)/n+(M+Fvh)/L
=(1077.165+1012.5)/4+(3624.75+160.65×
1.35)/4.243=1427.897kN
Qmin=(F+G)/n-(M+Fvh)/L
=(1077.165+1012.5)/4-(3624.75+160.65×
1.35)/4.243=-383.064kN
四、桩承载力验算
桩参数
桩类型
灌注桩
桩直径d(mm)
1000
桩混凝土强度等级
桩基成桩工艺系数ψC
0.75
桩混凝土自重γz(kN/m3)
桩混凝土保护层厚度б(mm)
70
桩底标高d2(m)
-20.7
桩有效长度lt(m)
9.9
桩配筋
桩身普通钢筋配筋
HRB40011Φ25
自定义桩身承载力设计值
桩裂缝计算
钢筋弹性模量Es(N/mm2)
200000
法向预应力等于零时钢筋的合力Np0(kN)
100
普通钢筋相对粘结特性系数V
1
最大裂缝宽度ωlim(mm)
0.2
裂缝控制等级
三级
地基属性
地下水位至地表的距离hz(m)
8
自然地面标高d(m)
2.66
是否考虑承台效应
土名称
土层厚度li(m)
侧阻力特征值qsia(kPa)
端阻力特征值qpa(kPa)
抗拔系数
承载力特征值fak(kPa)
杂填土
1.9
22
0.6
-
淤泥
11.1
15
0.3
粗砂
3.1
粉质黏土
1.1
淤泥质土
1.5
20
0.4
强风化散体状花岗岩
90
3000
碎裂状强风化花岗岩
2
150
6000
中等风化花岗岩
200
10000
1、桩基竖向抗压承载力计算
桩身周长:
u=πd=3.14×
1=3.142m
桩端面积:
Ap=πd2/4=3.14×
12/4=0.785m2
Ra=ψuΣqsia·
li+qpa·
Ap
=0.8×
3.142×
(2.64×
60+1.1×
45+1.5×
20+1.5×
90+2×
150+1.16×
200)+10000×
0.785=10124.262kN
Qk=410.413kN≤Ra=10124.262kN
Qkmax=1081.139kN≤1.2Ra=1.2×
10124.262=12149.114kN
满足要求!
2、桩基竖向抗拔承载力计算
Qkmin=-260.314kN<
按荷载效应标准组合计算的桩基拔力:
Qk'
=260.314kN
桩身位于地下水位以下时,位于地下水位以下的桩自重按桩的浮重度计算,
桩身的重力标准值:
Gp=lt(γz-10)Ap=9.9×
(25-10)×
0.785=116.573kN
Ra'
=ψuΣλiqsiali+Gp=0.8×
(0.6×
2.64×
60+0.6×
1.1×
45+0.4×
1.5×
20+0.6×
90+0.6×
2×
150+0.6×
1.16×
200)+116.573=1466.05kN
Qk'
=260.314kN≤Ra'
=1466.05kN
3、桩身承载力计算
纵向普通钢筋截面面积:
As=nπd2/4=11×
252/4=5400mm2
(1)、轴心受压桩桩身承载力
荷载效应基本组合下的桩顶轴向压力设计值:
Q=Qmax=1427.897kN
ψcfcAp+0.9fy'
As'
=(0.75×
16.7×
0.785×
106+0.9×
(360×
5399.612))×
10-3=11581.599kN
Q=1427.897kN≤ψcfcAp+0.9fy'
=11581.599kN
(2)、轴心受拔桩桩身承载力
荷载效应基本组合下的桩顶轴向拉力设计值:
Q'
=-Qmin=383.064kN
fyAs=(360×
5399.612)×
10-3=1943.86kN
Q'
=383.064kN≤fyAs=1943.86kN
4、桩身构造配筋计算
As/Ap×
100%=(5399.612/(0.785×
106))×
100%=0.688%≥0.65%
5、裂缝控制计算
裂缝控制按三级裂缝控制等级计算。
(1)、纵向受拉钢筋配筋率
有效受拉混凝土截面面积:
Ate=d2π/4=10002π/4=785398mm2
As/Ate=5399.612/785398=0.007<
0.01
取ρte=0.01
(2)、纵向钢筋等效应力
σsk=(Qk'
-Np0)/As=(260.314×
103-100×
103)/5399.612=29.69N/mm2
(3)、裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数
ψ=1.1-0.65ftk/(ρteσsk)=1.1-0.65×
2.2/(0.01×
29.69)=-3.716
取ψ=0.2
(4)、受拉区纵向钢筋的等效直径
dep=Σnidi2/Σniνidi=(11×
252+15×
10.72)/(11×
1×
25)=31.245mm
(5)、最大裂缝宽度
ωmax=αcrψσsk(1.9c+0.08dep/ρte)/Es=2.7×
0.2×
29.69×
(1.9×
70+0.08×
31.245/0.01)/200000=0.031mm≤ωlim=0.2mm
五、承台计算
承台配筋
承台底部长向配筋
HRB400Φ25@200
承台底部短向配筋
承台顶部长向配筋
承台顶部短向配筋
1、荷载计算
承台有效高度:
h0=1350-50-25/2=1288mm
M=(Qmax+Qmin)L/2=(1427.897+(-383.064))×
4.243/2=2216.424kN·
m
X方向:
Mx=Mab/L=2216.424×
3/4.243=1567.249kN·
Y方向:
My=Mal/L=2216.424×
2、受剪切计算
V=F/n+M/L=1077.165/4+3624.75/4.243=1123.653kN
受剪切承载力截面高度影响系数:
βhs=(800/1288)1/4=0.888
塔吊边缘至角桩内边缘的水平距离:
a1b=(ab-B-d)/2=(3-1.6-1)/2=0.2m
a1l=(al-B-d)/2=(3-1.6-1)/2=0.2m
剪跨比:
λb'
=a1b/h0=200/1288=0.155,取λb=0.25;
λl'
=a1l/h0=200/1288=0.155,取λl=0.25;
承台剪切系数:
αb=1.75/(λb+1)=1.75/(0.25+1)=1.4
αl=1.75/(λl+1)=1.75/(0.25+1)=1.4
βhsαbftbh0=0.888×
1.4×
1.57×
103×
1.288=12566.29kN
βhsαlftlh0=0.888×
V=1123.653kN≤min(βhsαbftbh0,βhsαlftlh0)=12566.29kN
3、受冲切计算
塔吊对承台底的冲切范围:
B+2h0=1.6+2×
1.288=4.176m
ab=3m≤B+2h0=4.176m,al=3m≤B+2h0=4.176m
角桩位于冲切椎体以内,可不进行角桩冲切的承载力验算!
4、承台配筋计算
(1)、承台底面长向配筋面积
αS1=My/(α1fcbh02)=1567.249×
106/(1.03×
5000×
12882)=0.011
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- 四桩承台 塔吊 基础 计算
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