建筑模板工程计算文档格式.docx
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⑵验算:
①模板验算:
强度验算:
(取1m高模板计算)
则q1=54.18×
1=54.18KN/m
模板的厚度为19mm,则
W=1000×
192/6=60167mm3,
I=1000×
193/12=571583mm4
一般按三跨连续梁考虑
Mmax=0.1q1l2=0.1×
54.18×
0.252
=0.339KN.m
则σ=Mmax/W=0.339×
106/60167=5.63N/mm2<
13N/mm2满足
刚度验算:
刚度验算采用标准荷载,且不考虑振动荷载作用,则
q2=40.48×
1=40.48KN/m
则挠度
ω=q2l4/150EI=40.48×
2504/150×
9×
103×
571583
=0.20mm<
[ω]=250/400=0.625mm满足
②内楞验算:
用50×
100mm方木作内楞则
E=50×
1003/12=4.17×
106mm4
W=50×
1002/6=83333mm3,外钢楞间距为
内钢楞承受荷载按三跨连续梁考虑
q3=54.18×
0.25=13.545KN/m
M=0.1q3l2=0.1×
13.545×
0.52=0.339KN.m
则σ=M/W=0.339×
106/83333=4.07N/mm2<
fm=13N/mm2满足
0.25=10.12KN/m
挠度
ω=q2l4/150EI=10.12×
5004/150×
4.17×
106=0.11mm<
[ω]=500/400=1.25mm满足
③对拉螺栓验算
一个螺栓承受的集中力(拉力)
N=54.18×
0.5×
0.5=13.55KN
而每根螺栓承受拉力允许值
[N]=Af=π×
62×
215=24316N=24.32KN>
N=13.55KN故满足
楼板模板计算:
板底模采用10mm厚胶合板,立档、木楞用
50×
100mm方松木,支撑架用υ48×
3.5mm钢管。
木楞间距为250mm。
板底钢管立杆间距1100×
1100,水平杆竖向距离
<
1.5m,板厚按180计。
⑴、荷载计算:
楼板荷载标准值:
(取1m宽计算)
模板及配件自重:
0.3×
1=0.3KN/m
新浇混凝土自重:
0.18=4.32KN/m
楼板钢筋自重:
1.1×
0.18×
1=0.20KN/m
施工人员及施工设备荷载:
2.5×
1=2.5KN/m
则楼板荷载设计值q=1.2(0.3+3.12+0.14)+1.4×
2.5
=7.78KN/m
⑵、模板验算(按三跨等跨连续梁计算)
强度验算
Mmax=0.105ql2=0.105×
7.78×
0.252=0.0511KN.M
W=bh2/6=1000×
192/6=60166.7mm3
σmax=Mmax/W=0.0511×
106/60166.7=0.85N/mm2<
13N/mm2
满足要求
ω=kwql4/100EI式中取kw=0.967
I=bh3/12=1000×
193/12
=5.72×
105mm4代入上式,有
ω=0.967×
2504/100×
9.5×
5.72×
105=0.054<
[ω]=250/400=0.625满足要求
⑶、木楞验算:
q=7.78×
0.25=1.95KN/m
Mmax=0.125ql2=0.125×
1.95×
1.12=0.29KN.m
1002/6=83333mm3
则σmax=Mmax/W=0.29×
106/83333=3.54
N/mm2<
q=(0.3+3.12+0.14+2.5)
×
0.25=1.52KN/m
ω=kwql4/100EI取kw=0.990,E=9.5×
103
I=50×
ω=0.990×
1.52×
11004/100×
106=0.56mm<
[ω]=1100/400=2.75mm
满足
⑷、立杆验算
横杆验算:
为方便计算,按受三个集中力(等距)简支梁计算(此计算方法是偏安全的)
F=1.95×
1.1/2+0.05×
0.1×
1.1×
4/2=1.084KN
Mmax=Fl/2=1.084×
1.1/2=0.596KN.m
则σmax=Mmax/W=0.596×
106/5080=117.4N/mm2<
215N/mm2可
ω=19Fl3/384EI=19×
1.084×
11003/384×
2.1×
105×
12.19×
104=2.79mm<
[ω]=3mm
按简支计算满足,则固支亦满足中华工程网网聚中华工程人的力量
立杆验算:
每根立杆承受荷载为:
7.78+1.1×
38.4×
10-3/2+5×
0.05×
4/2=9.49KN
查表得[N]=12.4KN>
9.49KN满足
梁模板计算:
梁截面选300×
400为例(梁长6.0m,假定离地4.0m)。
模底板楞木间距为250mm,楞木支撑在钢管脚手支架上,侧模板立档间距400mm,木材料用向松,fc=10
N/mm2,fv=1.4N/mm2,fm=13N/mm2,
E=9.5×
103N/mm2,混凝土重度γc=25KN/m3。
⑴、底板计算(底板用10mm胶合板,重度为
4KN/m3):
①强度验算:
底板承受标准荷载:
底模板自重:
4×
0.019×
0.4=0.03KN/m
混凝土自重:
25×
0.4×
0.7=7KN/m
钢筋自重力:
1.5×
0.7=0.42KN/m
振捣混凝土荷载:
2.0×
1=0.8KN/m
总竖向设计荷载q=(0.03+7+0.42)
1.2+0.8×
1.4=10.06KN/m
梁按最不利荷载布置:
查表得:
Km=-0.121;
Kv=-0.620;
Kw=0.967;
Mmax=Kmql2=-0.121×
10.06×
0.252=-0.0761KN.m
W=400×
192/6=24067mm3
则σmax=Mmax/W=0.0761×
106/24607=3.1
13N/mm2可
②剪应力验算:
V=Kvql=0.620×
0.25=1.56KN
则剪应力
τmax=3V/2bh=3×
1.56×
103/(2×
400×
19)=0.31N/mm2而fv=1.4N/mm2>
τmax=0.31N/mm2满足
③刚度验算:
刚度验算时按标准荷载,同时不考虑振动荷载,故q=0.03+7+0.42=7.45KN/m
由式ωA=kwql4/100EI有
ωA=0.967×
7.45×
4004/
(100×
193/12)
=0.85mm<
[ω]=400/400=1mm满足
⑵、侧模板计算:
①侧压力计算
设T=20℃,V=2m/h,β1=β2=1,则
F=0.22γct0β1β2v1/2=0.22×
(200/35)×
21/2
=44.45KN/mm2
F=γcH=25×
0.7=17.5KN/mm2
取二者较小值17.5KN/mm2计算
②强度验算
立档间距为400mm,设模板按三跨连续梁计算,同时知梁底模板厚19mm。
梁侧模承受倾倒混凝土时产生的
水平荷载4
KN/mm2和新浇筑混凝土对模板的侧压力。
设侧
模板宽度为200mm,作用在模板上下边沿处,混凝土侧压力相差不大,可近似取其相等。
设计荷载为:
q=(17.5×
1.4)
0.2=5.32KN/m
弯矩系数与模板底板相同
Mmax=Kmql2=-0.121×
5.32×
0.42=-0.103KN.m
W=bh2/6=200×
192/6=12033mm3
则σmax=Mmax/W=0.103×
106/12033=8.56N/mm2<
fm=13N/mm2满足
③剪力验算
剪力V=Kvql=0.62×
0.4=1.32KN
1.32×
103/2×
200×
19=0.52N/mm2
fv=1.4N/mm2>
τmax=0.52N/mm2满足
④刚度验算
刚度验算不考虑振动荷载,其标准荷载为:
q=17.5×
0.2=3.5KN/m
则ωA=
kwql4/100EI=0.967×
3.5×
4004/(100×
193/12)
=0.80mm<
⑶立杆验算:
支架系统用υ48×
3.5mm钢管则A=489mm2,回转半径i=15.8mm,立杆间布置双向水平撑,上下共两道,并适当布置剪刀撑。
假设梁底板先不加顶撑,取钢管支架自重为250N/m2
则梁底每根立杆承受荷载
N=10.06×
1.1/2+1.1×
0.25=5.84KN
①强度验算
N/An=5.84×
103/489=11.9N/mm2<
f=215
N/mm2
②稳定性验算
查表得υ=0.588
N/υA0=5.84×
103/0.588×
489=20.3N/mm2<
f=215N/mm2满足
在实际施工过程中,为了保证梁底模的稳定,在沿梁宽方向的横杆中间加设顶撑。
在布置梁板支撑架时,若遇到柱的尺寸较大而不能保证立杆间距时,可根据柱的实际尺寸相应扩大立杆间距,然后在柱周围立杆间距较大的立杆间加设立杆以保证支架系统的稳定性。
二、模板制作:
模型统一按配模图在加工房统一加工制作或
者配制,制作好后标记模板位置、型号尺寸和数量。
三、墙模安装:
1.严格按照墙配模图进行拼模安装。
2.根据测量控制线,在墙的底部加焊钢筋撑铁,以便控制模型安装时保证墙体的有效厚度尺寸,在墙体的
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