型钢悬挑架设计计算书非常详细Word下载.docx

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脚手板类型

竹芭脚手板

脚手板自重标准值Gkjb（kN/m2）

0.1

脚手板铺设方式

1步1设

密目式安全立网自重标准值Gkmw（kN/m2）

0.01

挡脚板类型

竹串片挡脚板

栏杆与挡脚板自重标准值Gkdb（kN/m）

0.17

挡脚板铺设方式

每米立杆承受结构自重标准值gk（kN/m）

0.12

横向斜撑布置方式

6跨1设

结构脚手架作业层数njj

结构脚手架荷载标准值Gkjj（kN/m2）

地区

江苏南京市

安全网设置

全封闭

基本风压ω0（kN/m2）

0.25

风荷载体型系数μs

1.132

风压高度变化系数μz（连墙件、单立杆稳定性）

0.938，0.65

风荷载标准值ωk（kN/m2）（连墙件、单立杆稳定性）

0.265，0.184

计算简图：

立面图

侧面图

三、纵向水平杆验算

纵、横向水平杆布置方式

纵向水平杆在上

横向水平杆上纵向水平杆根数n

4

横杆抗弯强度设计值[f]（N/mm2）

205

横杆截面惯性矩I（mm4）

107800

横杆弹性模量E（N/mm2）

206000

横杆截面抵抗矩W（mm3）

4490

纵、横向水平杆布置

承载能力极限状态

q=1.2×

（0.033+Gkjb×

lb/（n+1））+1.4×

Gk×

lb/（n+1）=1.2×

（0.033+0.1×

0.9/（4+1））+1.4×

3×

0.9/（4+1）=0.818kN/m

正常使用极限状态

q'

=（0.033+Gkjb×

lb/（n+1））+Gk×

lb/（n+1）=（0.033+0.1×

0.9/（4+1））+3×

0.9/（4+1）=0.591kN/m

计算简图如下：

1、抗弯验算

Mmax=0.1qla2=0.1×

0.818×

1.52=0.184kN·

m

σ=Mmax/W=0.184×

106/4490=40.969N/mm2≤[f]=205N/mm2

满足要求！

2、挠度验算

νmax=0.677q'

la4/（100EI）=0.677×

0.591×

15004/（100×

206000×

107800）=0.913mm

νmax＝0.913mm≤[ν]＝min[la/150，10]＝min[1500/150，10]＝10mm

3、支座反力计算

Rmax=1.1qla=1.1×

1.5=1.349kN

Rmax'

=1.1q'

la=1.1×

1.5=0.976kN

四、横向水平杆验算

由上节可知F1=Rmax=1.349kN

0.033=0.04kN/m

由上节可知F1'

=Rmax'

=0.976kN

=0.033kN/m

弯矩图（kN·

m）

σ=Mmax/W=0.733×

106/4490=163.143N/mm2≤[f]=205N/mm2

变形图（mm）

νmax＝2.031mm≤[ν]＝min[lb/150，10]＝min[900/150，10]＝6mm

Rmax=2.716kN

五、扣件抗滑承载力验算

横杆与立杆连接方式

单扣件

扣件抗滑移折减系数

扣件抗滑承载力验算：

纵向水平杆：

Rmax=1.349/2=0.674kN≤Rc=0.9×

8=7.2kN

横向水平杆：

Rmax=2.716kN≤Rc=0.9×

六、荷载计算

脚手架架体高度H

立杆静荷载计算

1、立杆承受的结构自重标准值NG1k

单外立杆：

NG1k=（gk+la×

n/2×

0.033/h）×

H=（0.12+1.5×

4/2×

0.033/1.8）×

19.8=3.475kN

单内立杆：

NG1k=3.475kN

2、脚手板的自重标准值NG2k1

NG2k1=（H/h+1）×

la×

lb×

Gkjb×

1/1/2=（19.8/1.8+1）×

1.5×

0.9×

0.1×

1/1/2=0.81kN

1/1表示脚手板1步1设

NG2k1=0.81kN

3、栏杆与挡脚板自重标准值NG2k2

NG2k2=（H/h+1）×

Gkdb×

1/1=（19.8/1.8+1）×

0.17×

1/1=3.06kN

1/1表示挡脚板1步1设

4、围护材料的自重标准值NG2k3

NG2k3=Gkmw×

H=0.01×

19.8=0.297kN

构配件自重标准值NG2k总计

NG2k=NG2k1+NG2k2+NG2k3=0.81+3.06+0.297=4.167kN

NG2k=NG2k1=0.81kN

立杆施工活荷载计算

外立杆：

NQ1k=la×

（njj×

Gkjj）/2=1.5×

（2×

3）/2=4.05kN

内立杆：

NQ1k=4.05kN

组合风荷载作用下单立杆轴向力：

N=1.2×

（NG1k+NG2k）+0.9×

1.4×

NQ1k=1.2×

（3.475+4.167）+0.9×

4.05=14.273kN

（3.475+0.81）+0.9×

4.05=10.245kN

七、立杆稳定性验算

立杆计算长度系数μ

立杆截面抵抗矩W（mm3）

立杆截面回转半径i（mm）

15.9

立杆抗压强度设计值[f]（N/mm2）

立杆截面面积A（mm2）

424

连墙件布置方式

两步三跨

1、立杆长细比验算

立杆计算长度l0=Kμh=1×

1.8=2.7m

长细比λ=l0/i=2.7×

103/15.9=169.811≤210

轴心受压构件的稳定系数计算：

立杆计算长度l0=kμh=1.155×

1.8=3.119m

长细比λ=l0/i=3.119×

103/15.9=196.132

查《规范》表A得，φ=0.188

2、立杆稳定性验算

不组合风荷载作用

单立杆的轴心压力标准值N'

=NG1k+NG2k+NQ1k=3.475+4.167+4.05=11.692kN

单立杆的轴心压力设计值N=1.2（NG1k+NG2k）+1.4NQ1k=1.2×

（3.475+4.167）+1.4×

4.05=14.84kN

σ=N/（φA）=14840.28/（0.188×

424）=186.174N/mm2≤[f]=205N/mm2

组合风荷载作用

单立杆的轴心压力设计值N=1.2（NG1k+NG2k）+0.9×

1.4NQ1k=1.2×

（3.475+4.167）+0.9×

Mw=0.9×

Mwk=0.9×

ωklah2/10=0.9×

0.184×

1.82/10=0.113kN·

σ=N/（φA）+Mw/W=14273.28/（0.188×

424）+112674.24/4490=204.155N/mm2≤[f]=205N/mm2

八、连墙件承载力验算

连墙件连接方式

扣件连接

连墙件约束脚手架平面外变形轴向力N0（kN）

连墙件计算长度l0（mm）

600

连墙件截面类型

钢管

连墙件型号

连墙件截面面积Ac（mm2）

连墙件截面回转半径i（mm）

连墙件抗压强度设计值[f]（N/mm2）

连墙件与扣件连接方式

双扣件

Nlw=1.4×

ωk×

2×

h×

la=1.4×

0.265×

1.8×

1.5=6.01kN

长细比λ=l0/i=600/15.9=37.736，查《规范》表A.0.6得，φ=0.896

（Nlw+N0）/（φAc）=（6.01+3）×

103/（0.896×

424）=23.717N/mm2≤0.85×

[f]=0.85×

205N/mm2=174.25N/mm2

Nlw+N0=6.01+3=9.01kN≤0.9×

12=10.8kN

悬挑梁验算

一、基本参数

主梁离地高度（m）

8

悬挑方式

普通主梁悬挑

主梁间距（mm）

1500

主梁与建筑物连接方式

平铺在楼板上

锚固点设置方式

压环钢筋

压环钢筋直径d（mm）

18

主梁建筑物外悬挑长度Lx（mm）

主梁外锚固点到建筑物边缘的距离a（mm）

200

主梁建筑物内锚固长度Lm（mm）

1900

梁/楼板混凝土强度等级

C30

二、荷载布置参数

支撑点号

支撑方式

距主梁外锚固点水平距离（mm）

支撑件上下固定点的垂直距离L1（mm）

支撑件上下固定点的水平距离L2（mm）

是否参与计算

1

上拉

1250

2900

1050

否

作用点号

各排立杆传至梁上荷载标准值F'

（kN）

各排立杆传至梁上荷载设计值F（kN）

各排立杆距主梁外锚固点水平距离（mm）

主梁间距la（mm）

11.69

14.84

500

1400

附图如下：

平面图

三、主梁验算

主梁材料类型

工字钢

主梁合并根数nz

主梁材料规格

18号工字钢

主梁截面积A（cm2）

30.6

主梁截面惯性矩Ix（cm4）

1660

主梁截面抵抗矩Wx（cm3）

185

主梁自重标准值gk（kN/m）

0.241

主梁材料抗弯强度设计值[f]（N/mm2）

215

主梁材料抗剪强度设计值[τ]（N/mm2）

125

主梁弹性模量E（N/mm2）

主梁允许