5米高支模施工方案 2Word文档下载推荐.docx
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模板工程的施工质量是对整个砼工程质量,对下道工序的施工有直接的影响。
因此,合理选用模板体系,做好模板接缝和细部处理,严格执行“三检制”,保证模板的施工质量,确保主体结构达到合同标准。
本工程支模计算依据为海口铁桥110KV变电站新建项目建筑及结构图纸,及以下标准、规范:
1)《广东省建设工程高支撑模板系统施工安全管理办法》。
2)《建筑施工安全检查标准》JGJ59-2011。
3)《建筑工程荷载规范》。
4)《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011、J84-2011。
5)《建设工程项目管理规范》。
6)高支模计算软件。
相关国家规范、地方标准等技术文件:
7)《混凝土结构工程施工及验收规范》GB50204—92;
8)《混凝土结构工程施工质量验收规范》GB50204-2011;
9)《建筑工程施工质量验收统一标准》GB50300-2001;
10)《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008;
11)《施工现场临时用电安全技术规范》(JGJ46-2005);
12)《建筑机械使用安全技术规程》(JGJ33-2001);
13)《建筑结构荷载规范》(GB50009-2006);
14)《建筑环境设计规范》(GB15831-2002);
15)《建设工程安全生产管理条例》;
关于印发《建设工程高大模板支撑系统施工安全监督管理导则》建质[2009]254号文;
关于印发《危险性较大的分部分项工程安全管理办法》的通知建质[2009]87号文;
本工程施工图纸和本工程施工组织设计等;
企业ISO9001:
2008质量体系管理文件和环境/职业健康安全管理体系文件;
PKPM施工计算软件。
二工程概况
1.1工程名称:
海口铁桥110KV变电站新建。
1.2工程地点:
海口市琼山区椰合路北侧。
1.3结构类型:
桩基独立承台,现浇钢筋砼框架结构,整体六层(局部三层)。
建筑面积:
5005.75平方米。
工程概况:
1、建筑层高及层数:
(1)地上一栋6层,首层3米,二层5米,三层4.5米,四----六层3.6米
(2)地下一层消防水池,消防泵房,层高为3.1米。
2、柱、梁、板尺寸:
柱子主要截面:
800x800,800x1000,500x500,800x1200,
负一层主要为300厚剪力墙,柱子:
800x800,800x1000,900x900
首层梁主要截面:
300x900,400x900,300x800,300x550,200x500,300x1000
二层梁最大截面:
300x900,350x1000
三层梁最大截面:
350x1000,300x800
四---六层梁最大截面:
300x800,250x700
1.4板厚:
地下室消防水池,泵房顶板厚130,楼层板:
120
三模板支撑设计
1.5设计原则:
本方案针对主变压器室高度15米及GIS配电室高度10.3米现浇梁、板模板体系设计。
1.6框架梁、板模板及其支撑体系:
模板采用优质木层板,层板厚19mm,背楞采用50×
100松木方,龙骨采用Φ48×
3.5mm厚钢管,龙骨支撑于地坪混凝土垫层敷设的50×
200的木板上。
1.7梁、墙拉接体系:
采用Φ12mm圆钢作为对拉螺杆。
1.8梁模板背楞使用的50×
100松木方,梁下杆纵向间距为1000,横向间距为800,梁模下横向立放50×
100方木间距为300,侧模采用斜撑加围楞的施工方法:
沿梁高间隔300平放木方加固侧模,用间距500的短立杆联斜撑顶紧方木,并加设Φ12对拉螺杆,间距为1000,斜撑与内架连为整体,斜撑沿梁纵向500布置,梁跨度大于或等于4米时应按3‰起拱,厚度为160的混凝土板底模采用水平横杆上立放50×
100方木,间距为400上面满钉胶合板,板下立杆间距为1000×
1000,梁板模板支撑立杆必须抄平加垫,使立杆受力均匀。
另外梁高大于或等于700的梁应先安装一侧模板,待梁钢筋绑扎完后再封钉另一侧模板。
1.9本工程梁板混凝土采用泵送混凝土,输送砼时在泵管经过的地方,梁下架体要加固,泵体不能直接放置在模板上,必须设置马凳。
另外内架纵横离地300高必须设置扫地杆。
四梁模板与支撑架计算
2上部框架梁模板基本参数
2.1梁底钢管立杆间距为1000mm;
2.2板底钢管立杆间距为1000mm;
2.3水平拉杆竖向距离为1.5m;
2.4板底木方间距400mm;
2.5梁底木方间距为300mm;
2.6混凝土入模温度为T=20℃;
2.7混凝土的重力密度为r=24KN/m3;
2.8混凝土的浇筑速度V=0.6m/h;
2.9外加剂影响修正系数β1=1.2;
2.10坍落度影响修正系数β2=1.0;
2.11模板的重力密度为4KN/m3;
2.12本工程以最大截面400×
900mm的梁为例进行计算。
(其他截面尺寸的梁计算类同)。
梁模板采用胶合板(1830×
915×
19mm),侧模采用50×
100方木夹边,立档间距为500mm,侧模板应加设斜支撑。
3梁底模板木楞计算
3.1荷载计算:
底模自重:
4×
0.019×
0.4×
1.2=0.036KN/m
混凝土自重:
24×
0.9×
1.2=10.8KN/m
钢筋自重:
1.5×
1.2=0.648KN/m
施工人员及设备自重:
2.5×
1.00×
1.4=1.4KN/m
振捣混凝土荷载:
2×
1.4=1.12KN/m
∑q1=14.004KN/m
乘以折减系数0.9则q=q1×
0.9=14.004×
0.9=12.604KN/m
3.2框架梁底模抗弯验算:
底模下楞木间距为300mm,跨度为800mm,按五等跨连续计算;
由施工常用结构手册计算中查得:
楞木的抗弯强度[fm]=13N/mm2;
抗压强度[fc]=12N/mm2;
抗剪强度[fv]=1.5N/mm2;
五等跨连续梁的弯距系数Km=-0.119,剪力系数为Kv=-0.606;
则:
M=KmqL2=-0.119×
12.604×
0.32=-0.135KN.m
W=bh2=×
400×
192=24067mm3
δ=M/W=0.135×
106/24067=5.609N/mm2<[fm]=13N/mm2
满足要求
3.3框架梁底模抗剪力验算:
V=KvqL=-0.606×
0.3=2.291KN
剪应力τ===0.452N/mm2<
[fv]=1.5N/mm2
4梁模板侧模计算
4.1荷载计算:
侧压力F=0.22γt0β1β2V(1/2)
其中:
砼重力密度γ=24KN/m²
,砼入模温度T=20℃
t0=200/(20+15)=5.71
外加剂影响修整系数β1=1.2
坍落度影响修整系数β2=1.0
砼浇筑速度V=0.6m/h
则F=0.22×
24×
5.71×
1.2×
1.0×
0.6(1/2)=28.02KN/m²
分项系数取1.4
则F=F1×
分项系数=28.02×
1.4=39.23KN/m²
振捣砼时产生的荷载:
4.0KN/m²
分项系数取1.4则4×
1.4=5.6KN/m²
荷载组合:
39.23+5.6=44.83KN/m²
根据横档间距为300mm,则线荷载为:
44.83×
0.30=13.45KN/m
乘以折减系数则q=13.45×
0.9=12.11KN/m
4.2抗弯强度计算
按五等跨计算,侧模厚19mm,立档间距500
则弯矩M=KmqL2=-0.119×
12.11×
5002=-360273N·
M
W=bh²
/6=500×
19²
/6=30083mm³
δ=M/W=360273/30083=11.98N/mm²
≤[δ]=13N/mm²
4.3抗剪强度计算
V=KvQL=-0.606×
500=-3669N
剪应力:
τ=3V/2A=3×
3669/2×
500×
19=0.579N/mm²
<
满足要求.
5立杆稳定性验算:
根据λ=μL0/I两端铰支时μ取1,I=1.58,A=489mm2,强度许用应力[σ]=210N/mm2,纵横水平拉杆竖向间距1.5m,支撑的计算长度L0=1.5m,长细比:
λ=μL0/I=150/1.58=95
由λ=114查表得压杆折减系数φ=0.588
由压杆稳定条件σ=P/A≤φ.[σ]得:
P≤A.φ.[σ]
A.φ.[σ]=489×
0.588×
210
=60382N=60.382KN>P=6.384×
1.00=6.384KN
满足稳定性要求.
6钢管扣件验算:
荷载计算:
作用在立柱扣件上的荷载
P=9.243×
0.80×
1.00=7.394KN
单个扣件抗滑力设计值为8.5KN>
7.394KN
五楼板模板钢管扣件支架计算
模板支架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)。
楼板模板满堂支架以最大层高H=15米为例计算,立杆的纵距b=1.00米,立杆的横距l=1.00米,水平拉杆竖向距离h=1.50米,混凝土板厚取最大160mm,采用的钢管类型为48×
3.5标准钢管。
楼板支撑架立面简图
楼板支撑架荷载计算单元
7荷重计算:
模板及配件自重:
0.2KN/m2×
1.2=0.24KN/m2
新浇混凝土自重:
3.84KN/m2×
1.2=4.608KN/m2
0.15KN/m2×
1.2=0.18KN/m2
施工荷载:
2.5KN/m2×
1.4=3.50KN/m2
振捣混凝土产生的荷载:
2KN/m2×
1.4=2.80KN/m2
F1=11.328KN/m2
乘以折减系数0.9则F=F1×
0.9=10.195KN/m2
8楼板底模验算(按五等跨连续计算)
q=FL=10.195×
0.915=9.329KN/m
Mmax=-0.105qL2=-0.105×
9.329×
0.42=-0.157KN.m
192=55053mm2
σ===2.851N/mm2<
[fm]=13N/mm2(可)
9木楞验算(按两等跨连续梁验算)
q=8.362×
0.4=3.345KN/m
Mmax=-0.125qL2=-0.125×
3.345×
1.002=0.418KN.m
50×
1002=83333mm3
σ===5.016N/mm2<
10钢管支撑的稳定性验算:
λ=μL0
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