现浇钢筋混凝土单向板肋梁楼盖设计说明Word下载.docx

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1：

20）

（3）、主梁的配筋图（1：

20）及弯矩M、剪力V的包络图

三、设计资料

1、楼面做法：

30mm厚水磨石地面，0.65kN/m2.15mm厚板底抹灰，0.25kN/m2楼面的活荷载标准值为6.5kN/m2

2、钢筋混凝土容重：

25kN/m3

3、材料选用

（1）、混凝土：

C15，

（2）、钢筋：

主梁及次梁受力筋用HRB400，板及梁的其它钢筋可以采用HRB335。

现浇钢筋混凝土单向板肋梁楼盖设计计算书

一、平面结构布置：

1、确定主梁的跨度为6.6m,次梁的跨度为5.1m,主梁每跨布置两根次梁,板的跨度为。

楼盖结构布置图如下：

２、按高跨比条件，当时，满足刚度要求，可不验算挠度。

对于工业建筑的楼盖板，要求，取板厚

3、次梁的截面高度应满足h=（1|18～1|12）L=（333～500）mm，取，取。

4、主梁的截面高度应该满足h=（1|15～1|10）=（400～600mm），h=600mm，取b=300mm。

二、板的设计（按塑性力重分布计算）：

1、荷载计算：

板的恒荷载标准值：

取1m宽板带计算：

水磨石面层0.65kN/m⒉

80mm钢筋混凝土板0.08×

25=2kN/m⒉

15mm板底混合砂浆0.25kN/m⒉

恒载：

g=0.65+2+0.25=2.9kN/m⒉

活载：

q=6.0kN/m⒉

恒荷载分项系数取1.2；

因为工业建筑楼盖且楼面活荷载标准值大于4.0kN/m⒉,以活荷载分项系数取1.3。

于是板的设计值总值：

g=2.9×

1.2=3.48kN/m⒉,q=6.5×

1.3=8.45kN/m⒉=3.48+7.8=14.76kN/m⒉。

近似取为15kN/m⒉

2、板的计算简图：

次梁截面为，现浇板在墙上的支承长度不小于120mm，取板在墙上的支承长度为120mm。

按塑性力重分布设计，板的计算边跨：

L01=Ln+1/2h=2000-100-120+80/2=1820<

1.025ln=1824.5，

取L0=1820（）

中跨：

L02=Ln=2000-200=1800mm

板为多跨连续板，对于跨数超过五跨的等截面连续板，其各跨受荷相同，且跨差不超过10%时，均可按五跨等跨度连续板计算。

计算简图如下图：

3、力计算：

用塑性力重分布理论计算，则有α系数如下：

表1.0

支承情况

截面位置

端支座

边跨支座

离端第二支座

离端第二跨中

中间支座

中间跨中

A

1

B

2

C

3

梁板搁支在墙上

1/11

两跨连续：

-1/10

三跨以上连续：

-1/11

1/16

-1/14

板

与梁整浇连接

-1/16

1/14

梁

-1/24

梁与柱整浇连接

则由可计算出、、、，计算结果如下：

M1=1/11×

15×

1.82⒉=4.52kN/m

MB=（-1/11）×

1.82⒉=-4.52kN/m

M2=1/16×

1.8⒉=3.03kN/m

Mc=（-1/14）×

1.8⒉=-3.47kN/m

中间区隔单向板折减系数为0.8：

M2=0.8×

3.03=2.42kN/m

Mc=0.8×

（-3.47）=-2.77kN/m

C25混凝土板的最小保护层厚度为c=15mm，板厚80mm则

Fc=19.1N/mm⒉，fy=300N|mm

根据各跨跨中及支座弯矩可列表计算如下：

截面

4.52

-4.52

3.03

-3.47

0.

0.044

0.050

（ζ≤0.518）

0.068

AS=ζbh0a1fc/fy（mm2）

259.76

171.9

194.82

～轴线

计算配筋

实际配筋

Φ8170As=296

Φ6/8170

As=231

～⑤轴线

171.9×

0.8=136.9

194.82×

0.8=155.9

Φ8170As=296

As=231

对轴线②～④间的板带，其跨截面2～3和支座的弯矩设计值都可以折减20%，为了方便近似对钢筋面积乘以0.8。

计算结果表明制作截面的截面ζ均小于0.35，符合塑性力从分布的原则；

As|bh=231|（1000×

80）=0.28%，此值大于0.45ft|fy=0.45×

1.71|300=0.25%，同时大于0.2%.满足最小配筋率的要求。

三、次梁设计（按塑性力重分布计算）：

由板传来：

3.48×

2.0=6.96kN|m

次梁肋自重：

0.2×

（0.4-0.08）×

25×

1.2=1.92kN|m

次梁粉刷重0.015×

2×

17×

1.2=0.196kN|m

g=11,192kN|m

活载：

q=7.8×

2.0=15.6kN|m

设计值总值：

=11,192+15.6=26.792kN|m

2、计算简图。

次梁在砖墙上的支承长度为240mm，主梁截面为300mm×

650mm，计算跨度：

边跨：

l0=ln+a|2=6000-120-300|2+240|2=5850mm＜1.025ln=1.025×

5730=5873.25mm，取l0=5800mm。

中跨：

l0=ln=6000-300=5700mm。

因跨度相差小于10%，可按等跨连续梁计算，次梁计算简图如下：

由可计算出、、、，计算结果如下表：

截面位置

α

1/11×

26.792×

5.82=81.93

-1/11×

5.82=-81.93

1/16×

5.72=54.40

-1/14×

5.72=-62.17

0.45

0.60

0.55

0.45×

5.8=69.92

0.60×

5.8=93.23

0.55×

5.7=84.00

4、截面承载力计算：

、次梁跨中按T形截面计算，T形截面的翼缘宽=l|3=6000|3=2000mm，故取=2000mm。

除支座B截面纵向钢筋按两排布置外，其余截面均布置一排。

C25混凝土，梁的最小保护层厚度c=25mm，一排纵向钢筋h0=400-35=365mm，二排纵向钢筋h0=400-60=340mm

C25混凝土，a1=1.0，βc=1.0，Fc=19.1N/mm2，ft=1.71N|mm2，纵向钢筋采用HRB400钢，fy=360N|mm2，箍筋采用HRB335钢，fyv=300N|mm2，正截面承载力计算过程按T形截面计算如下：

截面

弯矩M

81.93

-81.93

54.4

-62.7

（81.93×

106）|1×

19.1×

2000×

3652=0.016

200×

3402=0.

（54.4×

3652=0.

（62.7×

3652=0.123

0.016

0.207＜0.35

0.011

0.131＜0.35

As=ζbh0a1fc|fy或As=ζh0a1fc|fy

619.7

746.8

426.03

507.3

选配钢筋（mm2）

2Φ16+1Φ18（弯）

As=656

2Φ18+1Φ18（弯）

As=763

2Φ14+1Φ14（弯）

As=461

2Φ16+1Φ14（弯）

As=556

计算结果表明，支座截面的ζ均小于0.35，符合塑性力重分布的原则，As|bh=461/bh|（200×

400）=0.57%，此值大于0.45ft|fy=0.45×

1.71|360=0.16%，同时大于0.2%，满足最小配筋率的要求。

⑵、次梁斜截面承载力计算：

斜截面受剪承载力计算包括：

截面尺寸复核，腹筋计算，和最小配筋率验算。

截面尺寸复核：

hw=h0-h’f=340-80=260mm,因hw|b=260|200=1.3＜4，截面尺寸按下式验算：

0.25βcfcbh0=0.25×

1×

340=324.7＞Vmax=93.23kN，截面尺寸满足要求。

计算所需腹筋：

采用6双肢箍筋，计算B左侧截面，由Vcs=0.7ftbh0+1.25fyvh0Asv|s，可得到箍筋间距S=（1.25fyvh0Asv）|（Vbl-0.7ftbh0）=（1.25×

300×

56.6×

340）|（93.23×

103-0.7×

1.71×

340）=609.8mm。

调幅后受剪承载力应力强，梁局部围将计算的箍筋面积加20%或减去箍筋间距的20%。

现调整间距：

S=0.8×

609,8=487.84mm，最后取S=200mm，为了方便施工，沿梁长不变。

验算箍筋率下限值：

弯矩调幅时要求的配筋率下限为：

0.3ft|fyv=0.3×

1.71|300=o.17%，实际配筋率ρsv=Asv|（bs）=56.6|（200×

200）=0.14%＞0.17%。

满足要求。

四、主梁设计（按弹性理论计算）：

1、荷载设计值：

为简化计算，将主梁自重等效为集中荷载。

次梁传来的荷载：

11.192×

6.0=67.15kN

主梁自重：

（0.60-0.08）×

0.3×

2.0×

25+（0.60-0.08）×

0.25×

2.0=15kN

恒载：

G=67.15+15=z82.15kN,取G=83kN

Q=15.6×

6.0=93.6kN

2、计算简图：

主梁按连续梁设计，端部支承在砖墙上，支承长度为370mm，中间支承在350mm×

350mm的混凝土柱上。

其计算跨度：

边跨，ln=6000-175-120=5705mm，因0.025ln=142.6mm＜a|2=185mm，取l0=1.025ln+b|2=1.025×

5705+350|2=6197.6mm，近似取为l0=6040mm。

中跨，l0=6000mm

因跨度相差不超过10%，可按等跨梁计算，计算简图如下：

1）、弯矩设计值：