600MW热力发电厂课程设计Word格式文档下载.docx
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2.5
0.727
0.16
抽汽温度
C
375.14
331
394
326
255
135
X=0.975
加热器端
差
1
3
疏水出口
端差
8
5、门杆漏气和轴封系统漏气
地点
2
4
5
6
7
9
10
11
12
13
14
(17)
15
(16)
符号
°
m1
m2
«
m3
m4
al5
G|6
Gl7
al10
Gl11
al12
al13
al14
al15
数值
10*
25
51
78
282
274
90
6锅炉型式和参数
锅炉形式:
国产SG400/140型汽包式自然循环锅炉额定蒸发量:
400吨/时
过热蒸汽参数:
Pgr-141绝对大气压=555°
C,R=156绝对大气压
给水温度:
tgs=240°
C锅炉效率:
gi=0.911
7、其他已知及数据
汽机进汽节流损失0.05P。
中间联合汽门节流损失0.05FS
均压缸压力1.5绝对大气压
轴封加热器压力0.97绝对大气压
锅炉排污量:
Dpw=0.01Dgi
全厂汽水损失:
Di=0.015Dgi
化学补充水压力为6绝对大气压温度为20C
该热发电机组的电机效率mg=0.980.985
排污水冷却器效率b=0.98
排污水冷却器端差8C
除氧器水箱水位标示20m
三、计算过程
1、汽态曲线(N125-135/550/550型机组的蒸汽膨胀过程曲线)
2、根据已知数据计算或查出有关的汽水参数如表3
抽汽级数
Pj
MPa
3.749
2.626
0.792
0.473
0.254
0.074
0.016
0.005
tj
0C
375.15
394.2
X=94.2
抽汽比焓
h
kJ/kg
3163.62
3081.26
3261.37
3117.82
2983.12
2749.53
2541.14
2421.04
抽管压损系数绅
%
7.9
7.8
7.6
加热器压
力p'
j
3.453
2.421
0.73
0.435
0.233
0.0675
0.015
加热器饱
和温度
tsg
241.3
221.1
166.6
146.5
125
89
53
和水比焓
hj
1045.84
954.03
704.73
618
526.61
372.67
225.93
差9
加热器岀口水温
twj
145.5
122
86
50
加热器岀
口水比焓
hwj
1043.22
946.87
710.28
612.4
511.11
359
214.69
疏水冷却
器进口端
疏水冷却器疏水温
度t.
CJ
229.1
193.9
器疏水比
焓h.
987.23
826.81
3、锅炉排污利用系统计算
表4有关热汽量及排污利用系统的比焓值计算
计算公式及数据来源
绝对量
相对量
进入汽轮机做功的蒸汽
D)
kg/h
D0
汽轮机总进汽量Do
Do+D|9+Dmi+Dm2
1.0311D0
1.0311
锅炉蒸发量Dgi
%+D|
1.0468D。
1.0468
锅炉连续排污量Dpw
0.01Dgl
0.01047D。
0.01047
锅炉给水量Dfw
Dg|+Dpw
1.05727D。
1.05727
锅炉排污水比焓hpw
由汽包压力查水蒸气表
1208.07
排污扩容器的扩容蒸汽
比焓h"
f
取s=0.98,由扩容器压力取0.663MPa
及s查表
4718.31
排污水比焓hf
Ppw=0.663Mpa
678.1
扩容蒸汽系数af
opwhpwhffhf+(ctpw—af)hf
0.002561
扩容排污水系数
apw
apw—af
0.007909
补充水量Dma
dl*dpw
0.026172D0
0.026172
补充水比焓Dmahw
P=0.606MPa,t=20C
84.42
排污冷却器出口补充水
比焓hwma
G;
w(h;
—hwc)="
ma(hwcma—hwma)
ma
锅炉连续排污利用系统
4、各级抽汽量计算
给水泵中的比焓升.:
hp,除氧器水箱标示20m,则给水泵进口压力为
Pfp二-ghp3=10’9.820/1060.792=0.958MPa
除氧器压力下的饱和温度tpf=174.5°
C,查表hfp=732.723KJ/Kg,
Sfp二Sfp=2.134KJ/Kg,给水泵出口压力Pfp=17.029MPa,
高压加热器和除氧器计算系统
#1加热器平均为
:
1仆1一h)n=「fv/hw-h2)
a=%(hw1-hw2)_1.05727(1043.22-946.67)_°
04786
1一(X—hJn-(3163.62-987.23)0.98-.
#2加热器平均为
2(h2一n2):
他厂nhn「fv/hw2一h,wl
I:
2(3081.26-826.81)0.04786(987.23-826.61)〕0.98=1.05727(946.67-710.28)
=0.1047486
>
1:
•2=0.1047460.04786=0.1526086
#3除氧器物质平衡为
(冷8一〉17):
F1*:
F2*>
3(1卜二2)卜血3Vf=】fw
[(78-51)254]10-:
30.152147:
c30.002561=1.05727
:
-c3=0.897162-「.-3
热平衡为
〉18一〉176*耐厲*m2hrn*30*c3hw4**化学补充h化学补充C<
:
2)h12门=:
\人3
-3=0.02784:
C3=0.84945
J|([汁⑴
"
RhT_
#4加热器热平衡
〔:
4(h4-h4)n=:
c£
九4一hw
4(3117.^82
618)=0.980.849V5(612.21511.11)
4=0.033955
#5加热器热平衡
5(h5-hj:
4也-h5)n=C3h5-h6
!
•:
5(2983.11-526.61)0.03509(618-526.6110.98=0.84945(511.11-①器)
5=0.175193-0.00034674hwz6
混合点m的物质平衡为
〉c3=(〉4*5〉6>
c)6〉c
5•汽机各级段通流量计算
(1)调节级第1-6级通流量:
.1_^^1
(2)第7-8级通流量:
7卫.JL9丄10-冷=10.008-0.04786=0.95294
(3)再热蒸汽通流量:
rh「7卫2=0.95294-0.0078-0.1047486=0.84039
(4)中压缸第9-14级通流量:
〉9二〉rh7-m37-m4〕亠I:
;
L10YL11
=0.84739-0.0003-0.00030.0274-0.009
0.86628
(5)中压缸第15-16级通流量:
15」6「93一:
3:
L11=0.86628-0.027850.009=0.83754
(6)中压缸第17-18级通流量:
17」8=:
15」6「4=0.8375-0.03506=0.80248
(7)低压缸第19-21级通流量:
192=〉1748-'
5-'
12=0.80248-0.06584-0.0009=0.73574
(8)低压缸第22-23级通流量:
22^3「192「6=0.73574-0.02085=0.71526
(9)低压缸第24级通流量:
=24=:
22/3厂7=0.71516-0.02154=0.69362
(10)排入凝汽器流量:
--2^_1^_1^-0.69362-0.001-0.001=0.69162
甲凝汽器物质平衡验算:
n6-:
ma-:
7-:
sg=0.75197-0.026172-0.02154-0.0041=0.69016
6•汽机汽耗量与各项汽水流量计算
表6做功不足系数计算
Yj的计算式
Yj
Q丫
5j1j
第—1%竹巾)/也叶
0.81098
0.04786
0.038814
c
丫
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