门式架全钢管高支模施工方案概要Word文档下载推荐.docx
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(五)质量控制:
…………………………………………………………………………………33
(六)劳动计划:
(七)搭设工艺流程:
……………………………………………………………………………34
(八)施工进度计划:
五、应急预案………………………………………………………………………………………34
(一)机构设置…………………………………………………………………………………34
(二)报警救援及其他联络电话………………………………………………………………34
(三)人员分工与职责…………………………………………………………………………35
(四)应急救援工作程序………………………………………………………………………35
(五)应急救援方法……………………………………………………………………………35
六、支模区域平面布置图…………………………………………………………………………37
一、编制依据
《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008
《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2001J84-2001(2002版);
(扣件式钢管脚手架支撑体系)
《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》JGJ128-2000J43-2001(2000版);
(门式钢管脚手架支撑体系)
《建筑结构荷载规范》(GB5009-2001);
《混凝土结构工程施工及验收规范》(GB50204-92);
《钢结构设计规范》(GB50017-2003);
《建筑工程施工质量验收统一标准》(GB50300-2001);
本工程施工图纸、施工组织设计方案等;
参考资料:
如《建筑施工计算手册》江正荣著中国建筑工业出版社;
《建筑施工手册》第四版中国建筑工业出版社、《建筑施工脚手架实用手册(含垂直运输设施)》中国建筑工业出版社;
《建筑施工安全检查标准》JGJ59-99中国建筑工业出版社等。
二、工程概况
XXXXXXXXXXXXXXXXXXXXX工程施工总承包无地下楼层,地上有4层(部分5层),首层楼层标高为5.5(支模高度5.5米)米及7.5米(支模高度6.7米)部位均属于高支模,该部位面积分别约为360㎡及200㎡,主梁梁截面最大为300×
1000,其次是300×
700,板厚为120。
混凝土强度等级均为C30。
根据国家有关法规和规范要求,需要对该部位的模板支撑进行计算,满足施工安全要求。
(1)对支模高度≤6m的范围,采用门式架支架。
(2)对支模高度>6m的范围,采用钢管支架。
(3)根据实际情况项目部选择高支模施工的使用材料如下:
1、楼面模板、梁侧模和底模模板采用18mm厚夹板;
2、梁底、梁侧模板的竖直枋木以及楼面模板底均采用80×
100mm木楞,托梁采用3.0厚φ48钢管;
3、对支模高度>6m的范围,采用3.0厚φ48钢管、可调式U型上托盘和可调式或固定底座;
钢管钢材采用Q235。
4、对支模高度≤6m的范围,采用门式钢管脚手架,可调式U型上托盘和可调式或固定底座;
钢管钢材采用Q235;
5、剪刀撑、纵横水平拉杆采用3.0厚φ48钢管。
钢材采用Q235;
6、钢管门式架型号采用MF1219、MF1209;
三、模板系统设计方案
(一)门式架支架体系
1000梁模板支撑计算书
梁模板支撑计算书
1.计算参数
结构楼板厚120mm,梁宽b=300mm,梁高h=1000mm,层高5.50m;
结构表面考虑隐蔽;
模板材料为:
夹板底模厚度18mm,侧模厚度18mm;
板弹性模量E=6000N/mm2,木材弹性模量E=9000N/mm2,抗弯强度fm=13.00N/mm2,抗剪强度fv=1.40N/mm2;
支撑采用门式钢管脚手架宽度L=1200mm,门式钢管脚手架纵向间距900mm,梁边至板支撑的距离0.60m;
门式钢管脚手架顶可调底座调节螺杆伸出长度约200mm,不能超过300mm。
2.梁底模验算
(1)梁底模及支撑荷载计算
荷载类型标准值单位梁宽(m)梁高(m)系数设计值
1侧模自重0.2kN/m2×
(0.30+1.00)×
1.2=0.31kN/m
②砼自重23.0kN/m3×
0.30×
1.00×
1.2=8.28kN/m
③钢筋荷载1.0kN/m3×
1.2=0.36kN/m
④振捣砼荷载1.5kN/m2×
1.4=0.63kN/m
梁底模和支撑承载力计算组合①+②+③+④q1=9.58kN/m
梁底模和龙骨挠度验算计算组合(①+②+③)/1.2q2=7.46kN/m
(2)梁底模板验算
第一层龙骨间距L=250mm,计算跨数5跨;
底模厚度h=18mm,板模宽度b=300mm;
W=bh2/6=300×
182/6=16200mm3;
I=bh3/12=300×
183/12=145800mm4;
1)抗弯强度验算
弯矩系数KM=-0.105
Mmax=KMq1L2=-0.105×
9.58×
2502=-62869N.mm=-0.06kN.m
σ=Mmax/W=62869/16200=3.88N/mm2
梁底模抗弯强度σ=3.88N/mm2<fm=13.00N/mm2,满足要求。
2)抗剪强度验算
剪力系数KV=0.606
Vmax=KVq1L=0.606×
250=1451N=1.45kN
τ=3Vmax/(2bh)=3×
1451/(2×
300×
18)=0.40N/mm2
梁底模抗剪强度τ=0.40N/mm2<fv=1.40N/mm2,满足要求。
3)挠度验算
q2=7.46kN/m;
挠度系数Kυ=0.644;
υmax=Kυq2L4/(100EI)=0.644×
7.46×
2504/(100×
6000×
145800)=0.21mm
[υ]=250/250=1.00mm
梁底模挠度υmax=0.21mm<[υ]=1.00mm,满足要求。
计算简图和内力图如下图:
(3)第一层龙骨验算
门式钢管脚手架宽度L=1200mm,梁宽C=300mm,γ=300/1200=0.25;
第一层龙骨采用木枋b=80mm,h=100mm;
W=bh2/6=80×
1002/6=133333mm3,I=bh3/12=80×
1003/12=6666667mm4。
a、梁传荷载计算
q=q1×
第一层龙骨间距/梁宽=9.58×
250/300=7.98kN/m
Mq=qcL(2-γ)/8=7.98×
300/1000×
1200/1000×
(2-0.25)/8=0.63kN.m
b、板传荷载计算
P板重量=1.2×
(板厚度×
25+模板重)+1.4×
活载
=1.2×
(0.12×
25+0.15)+1.4×
1.50=5.88kN/m2
板传递到第一层龙骨的荷载P=300/1000×
250/1000×
5.88=0.44kN
a=0.5×
(L-c)=0.5×
(1200-300)=450mm,Mp=P×
a=0.44×
0.45=0.20kN.m
Mmax=Mq+Mp=(0.63+0.20)×
106=830000N.mm=0.83kN.m
σ=Mmax/W=830000/133333=6.23N/mm2
第一层龙骨抗弯强度σ=6.23N/mm2<fm=13.00N/mm2,满足要求。
Vmax=0.5×
q×
梁宽+P=0.5×
7.98×
300/1000+0.44=1.64kN
1.64×
1000/(2×
80×
100)=0.31N/mm2
第一层龙骨抗剪强度τ=0.31N/mm2<fv=1.40N/mm2,满足要求。
q’=q2×
第一层龙骨间距/梁宽=7.46×
250/300=6.22N/mm
υq=q’cL3×
(8-4γ2+γ3)/(384EI)
=6.22×
12003×
(8-4×
0.252+0.253)/(384×
9000×
6666667)=1.09mm
υp=PaL2×
(3-4×
(a/L)2)/(24EI)
=0.44×
1000×
450×
12002×
(3-4×
0.382)/(24×
6666667)=0.49mm
υmax=υq+υp=1.09+0.49=1.58mm
[υ]=1200/250=4.80mm
第一层龙骨挠度υmax=1.58mm<[υ]=4.80mm,满足要求。
(4)第二层龙骨验算
门式钢管脚手架纵向间距900mm,计算跨数5跨;
第二层龙骨采用Φ48×
3.0双钢管:
W=8980mm3,I=215600mm4A=4.240cm2;
P=V=1/2×
300/1000+0.44=1.64N,
弯矩系数KM=0.279
Mmax=KMPL=0.279×
900=411804N.mm=0.41kN.m
σ=Mmax/W=411804/8980=45.86N/mm2
第二层龙骨抗弯强度σ=45.86N/mm2<f=205.00N/mm2,满足要求。
剪力系数KV=1.648
Vmax=KVP=1.648×
1000=2703N
2703/(2×
2×
424.00)=4.78N/mm2
第二层龙骨抗剪强度τ=4.78N/mm2<fv=125.00N/mm2,满足要求。
梁宽+P板传=0.5×
6.22×
300/1000+0.44=1.37kN,
挠度系数Kυ=1.784
υmax=KυPL3/(100EI)=1.784×
1.37×
9003/(100×
206000×
215600)=0.40mm
[υ]=L/250=600/250=2.40mm
第二层龙骨挠度υmax=0.40mm<[υ]=2.40mm,满足要
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