锅炉运行事故案例汇编Word文档格式.doc
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17、山西榆社电厂#3炉磨煤机因检不到火检先后掉闸MFT动作停机事故
.........................................................25
18、山西榆社电厂#3炉掉焦磨煤机检不到火检先后掉闸MFT动作停机事故
.........................................................27
19、山西榆社电厂2005年2月2日23时56分#3炉磨煤机检不到火检先
后掉闸MFT动作、2月3日1时44分因汽包水位高MFT动作两次停机.28
20、山西榆社电厂#3炉灭火MFT动作停机的一类障碍事件......29
21、山西榆社电厂#4锅炉总风量低MFT保护动作机组跳闸事故...31
22、山西榆社电厂#3锅炉两台引风机先后跳闸MFT保护动作机组跳闸事故34
23、山西榆社电厂#3炉汽包水位低MFT动作停机的一类障碍事件37
24、山西榆社电厂#6炉油枪着火引发MFT动作锅炉灭火停机事故38
25、某厂#10锅炉发生了灭火放炮事故锅炉灭火停机事故........40
26、海勃湾发电厂#6锅炉灭火停机的一类障碍事件.............41
27、上都电厂#1机等离子燃烧器四个火检摄像头烧损...........41
28、上都电厂#1机组锅炉#2空预器转子不转..................42
29、上都电厂#1机组锅炉#1、#2引风机非驱动端轴承振动大....43
30、上都电厂#2机组锅炉灭火...............................43
31、上都电厂#1机等离子阳极头烧坏原因分析.................44
32、×
×
电厂重油罐闷爆火灾事故...........................45
33、宁波市北仑港发电厂“3.10”电站锅炉爆炸事故...........47
34、其它事故案例
3
1、锦州电厂3号锅炉安全阀校验升压实跳造成炉外管道爆破事故
事故经过:
1999年7月9日,3号锅炉在安全门热态整定过程中,高温段省煤
器出口联箱至汽包联络管直管段发生爆破,造成5人死亡,3人严重
烫伤。
事故原因分析:
事故由于该段钢管外壁侧存在纵向裂纹,致使钢管的有效壁厚仅为
1.7mm左右,从而导致在3号锅炉安全门整定过程中,当主蒸汽压力
达到16.66MPa时,钢管有效壁厚的实际工作应力达到材料的抗拉强
度而发生瞬时过载断裂,发生爆破。
事故总结:
1、锅炉压力容器安全阀校验采用升压实跳的方式,会造成锅炉管
道蒸汽压力超压,导致锅炉管道寿命减少容易造成锅炉和炉外管道爆
破,后果严重;
2、锅炉压力容器安全阀校验采用升压实跳的方式,会造成噪音污
染,安全阀起跳次数多,会带来密封面的损坏;
3、纯机械弹簧式安全阀及碟形弹簧安全阀可使用安全阀在线定压
仪进行校验调整。
校验调整可以在机组启动或带负荷运行的过程中(一
般在60%~80%额定压力下)进行。
2、韶关电厂4号锅炉重复发生水冷壁爆管事故
1991年3月21日,韶关电厂4号锅炉小修结束,汽轮机超速试
4
验完毕准备并网时,突然炉膛一声巨响,汽包水位直线下降无法控制,
紧急停炉。
检查发现前墙水冷壁爆管一根,爆口在卫燃带附近100㎝
处,爆口附近同一循环回路共有25根管产生不同程度的变形。
经抢
修更换爆破的和变形严重的水冷壁管14根。
于24日18时再次点火,
25日03:
24带负荷40MW,主蒸汽压力9.3MPa,主蒸汽温度490℃,电
接点水位计指示+30mm,炉内又发生一声巨响,汽包水位直线下降无法
维持,再次紧急停炉。
检查发现后墙水冷壁管一根爆破,爆口在卫燃
带上方约80cm处,爆口周围10多根水冷壁管不同程度变形。
这两次爆管的情况基本相同,经检查外观爆口特征和金相分析,
断定为短期超温爆管。
事故是由于运行人员在锅炉起动过程中,两次
未按规定清洗汽包就地水位计,而且未与电接点水位计核对,控制室
内水位计不能正常投入运行,电接点水位计与就地水位计不符,而出
现假水位工况未能及时发现,致使锅炉严重缺水爆管。
1、严防锅炉缺水和超温超压运行,严禁在水位表数量不足(指能
正确指示水位的水位表数量)。
2、经常校对水位计,就地与远传数值基本一致。
3、锅炉控制室内至少要有两只性能可靠的远传水位计。
4、按规定及时冲洗水位计。
5、当锅炉所有汽包水位表记全部失灵,运行中无法判断锅炉汽包
水位时,应立即紧急停炉。
6、对于短期过热引起的爆管,一般要求防止锅炉汽包低水位、过
5
量使用减温水引起过热器内水塞和作业工具、焊渣等异物进入锅炉管
道而造成堵塞等措施。
3、洛河电厂1号锅炉发生导汽管爆破事故
1991年8月22日17:
45,1号锅炉点火起动;
22日20:
55,1号
汽轮机冲转;
23日06:
42,并网带负荷20-30MW,汽轮机、电气做试
验;
23日14:
45,带负荷60MW,投粉一层;
23日16时,导汽管爆破,
被迫停炉。
事故的主要原因是由于锅炉水动力调整不当,使各屏水流量不均
匀,造成导汽管超温爆管。
1、对于长期超温引起的爆管,就要弄清由于锅炉热力偏差、水力
偏差还是结构偏差所引起的超温,以便采取相应的对策。
2、锅炉的过热器、再热器、导汽管等应有完整的管壁温度测点,
以便监视各导汽管间的温度偏差,防止超温爆管。
在启动时,应监视
水平烟道烟温,过热器、再热器管壁温度禁止超过规定值。
3、定期进行锅炉炉膛、烟道蒸汽吹灰,以消除热偏差,防止受热
面局部超温。
4、石景山热电厂发生锅炉超温、超压事故
1996年3月13日00:
29,4号机组由于直流控制电源总熔丝熔断,造
6
成直流操作电源消失,4号机组跳闸,汽轮机主汽门关闭。
因“机跳炉”
联锁未投入运行,机组甩负荷后燃料没有联动切断。
最高主蒸汽压力达
21.3MPa、主蒸汽温度达576℃,而额定过热器出口压力为13.7MPa、汽包
压力为15.88MPa、主蒸汽温度为540℃。
运行人员在事故处理过程中,当手动开启脉冲安全门锅炉压力不
降时(安全门、PCV阀拒动),没有按规程果断切断制粉系统,致使锅
炉承压部件严重超温、超压。
1、运行中锅炉主汽出口压力超过安全门动作压力(含PCV阀)而安
全门拒动同时手动PCV阀又无法打开时,应立即手动停炉。
2、机组运行时锅炉主汽、再热冷、热段安全门、Pcv阀,厂用汽
管道所有安全门必须全部投入,严禁随意解列运行系统安全门,防止
系统超压。
3、锅炉超压水压试验和热态安全门校验工作应制定专项安全技术
措施,防止升压速度过快或压力、温度失控造成超压超温现象。
5、某电厂发生锅炉超压爆管事故
某电厂1999年6月5日,根据锅炉大修工程进度安排,准备安
全门定砣。
11时30分,值长下令锅炉点火;
12时先后投入1-3号
油枪,锅炉开始升压;
13时,再热器安全门开始定砣;
13时30分结
束,之后锅炉继续升温升压;
当压力升到15.8MPa时,锅炉分厂副厂
7
长等人来到锅炉乙侧脉冲安全门平台(标高46.5,面积11.69㎡),
准备进行一次汽系统安全门定砣。
14时02分锅炉主汽压力升至
16.2MPa时,值长下令进行事故放水、向空排汽试验,继续升温升压。
15时06分,当主汽压力达到17.2MPa时,突然一声巨响,大量汽水
呼啸而出,热蒸汽迅速笼罩锅炉间,经检查锅炉高温省煤器出口联箱
至汽包联络管的直管段突然爆裂,爆裂发生在直管段上,沿轴向开裂,
裂口长470mm左右;
爆口中间部位在汽水反作用力作用下,形成“∨”
形弯;
爆口方位正对着乙侧一次汽系统安全门,乙侧部分联络管保温
层被吹坏。
当即将锅炉分厂副厂长等八名同志严重烫伤,其中五人医
治无效死亡。
本次安全门定砣压力为16.66MPa,爆管时压力为17.2MPa,介质
温度为290℃左右,超压引起爆管。
在锅炉安全门定砣过程中,当主汽
压力达到17.2MPa时,钢管有效壁厚的实际工作应力达到材料的抗拉
强度而发生瞬时过载断裂,导致联络管纵向开裂。
1、锅炉超压水压试验和热态安全门校验工作应制定专项安全技术
措施,防止升压速度过快或压力失控造成超压现象。
2、安全阀未经校验的锅炉,在点火试运启动和在安全阀校验过程
中应有防止超压的措施,并在专人监护下实施。
3、做好锅炉发生超压、超温等事故预想及防范措施。
4.锅炉在
超水压试验和热态安全阀整定时,严禁非试验人员进入现场。
6、新乡电厂发生2号锅炉满水造成2号机组轴系断裂事故
8
1990年1月25日03:
20,在2号锅炉灭火后,在恢复过程中,因给
水调整门漏流量大(漏流量达120T/H),运行人员未能有效控制汽包
水位,导致汽包水位直线上升,汽温急剧下降,造成汽轮机水冲击。
运行人员未能及时发现汽温急剧下降,使低温蒸汽较长时间进入
汽轮机。
低温蒸汽进入汽轮机,造成汽缸等静止部件在温差应力作用
下变形,转轴弯曲,动静部件发生径向严重碰磨,轴系断裂。
水位表失灵和指示不正确、锅炉水位保护拒动、给水系统故障、
违反运行规程、误判断、误操作等是造成锅炉汽包满水和缺水事故的
主要原因。
从汽包水位测量系统的配置、安装和使用以及给水系统的维护等
方面出发,制定相应的反事故技术措施。
7、遵义发电厂发生人员伤亡事故
2001年5月9日0时20分,遵义发电厂8号炉捞渣机,在运行
中因发生断链条故障停运抢修,0时35分左右,司炉将8号炉捞渣
机关断门
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