连续梁模板支架验算Word文档下载推荐.docx

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顶板和底板:

P顶、底=26×

（0.4+0.6）=26KN/㎡

腹板:

P腹=26×

2.5=65KN/㎡

翼缘板:

P翼=26×

0.6=15.6KN/㎡

施工荷载：

P施=1.0KN/㎡

砼倾倒及振捣荷载：

P振=4.0KN/㎡

模板及支撑荷载（其它）：

P其=1.0KN/㎡

则荷载组合为：

底板底板∑P=∑Piγi=（26+1）×

1.2+（4+1）×

1.4=39.4KN/㎡

腹板∑P=∑Piγi=（65+1）×

1.4=86.2KN/㎡

翼缘板∑P=∑Piγi=（13+1）×

1.4=26.92KN/㎡

说明：

分项系数γ取值：

永久荷载取1.2；

可变荷载取1.4。

3、箱梁底板段支架模板计算

碗扣采用60×

60×

120cm（横×

纵×

高）的布距，顶托上采用10×

15cm的方木作为纵向分配梁，其上采用10×

10cm方木作为横向分配梁间距20cm，底模采用18mm的竹胶板。

（1）竹胶板（取1mm板条为计算单元）

竹胶板弹性模量:

E竹=5×

103MPa

竹胶板允许应力:

[σ]竹=80MPa

惯性矩:

I=

bh3=

×

1×

183=486mm4

截面抵抗矩:

W=

bh2=

182=54mm3

1mm宽板条所受荷载q=P×

0.001=39.4×

10-3KN/m

胶板下10×

10cm方木间距为20cm时：

M=0.1ql2=0.1×

39.4×

10-3×

0.202=0.1576×

10-3KN·

m

σ=

=

=2.9Mpa＜［σ竹］=80Mpa

δ=

=0.175mm＜［δ］=

=0.5mm，满足要求。

（2）横向分配梁10×

10cm方木

其中心间距为200mm，跨度按L=0.6m计算

顺纹弯应力［σ木］=9.5Mpa

弹性模量E=9×

103Mpa

q=39.4×

0.2=7.88KN/m

M=0.1ql2=0.1×

7.88×

0.62=0.28KN·

m

I=

10×

103=83.3cm4

W=

102=166.7cm3

=1.7Mpa＜［σ木］=9.5Mpa

=0.09mm＜［δ］=

=2.25mm，满足要求。

（3）纵向分配梁

采用10×

15cm方木

方木中心间距为600mm跨度按L=0.6米计算

q=39.4×

0.6=23.64KN/m

23.64×

0.62=0.85KN·

153=2812.5cm4

152=375cm3

=2.3Mpa＜［σ木］=9.5Mpa

=0.08mm＜［δ］=

=1.5mm，满足要求

4、箱梁腹板段支架模板计算

碗扣采用30×

15cm的方木作为纵向分配梁，其上采用5×

10cm方木作为横向分配梁（净距15cm），底模采用18mm的竹胶板。

竹胶板弹性模量E竹=5×

竹胶板允许应力[σ]竹=80MPa

惯性矩I=

0.001=86.2×

竹胶板下10×

86.2×

0.202=0.3448×

=6.4Mpa＜［σ竹］=80Mpa

=0.38mm＜［δ］=

其中心间距为200mm，跨度按L=0.3m计算

q=86.2×

0.2=17.24KN/m

17.24×

0.32=0.155KN·

I=

103=833.3cm4

W=

=0.9Mpa＜［σ木］=9.5Mpa

=0.01mm＜［δ］=

=0.75mm，满足要求。

方木中心间距为300mm跨度按L=0.6米计算

q=86.2×

0.3=25.86KN/m

25.86×

0.62=0.93KN·

=2.48Mpa＜［σ木］=9.5Mpa

5、翼缘板下支架模板计算

碗扣采用90×

0.001=26.92×

26.92×

0.202=0.11×

=2.0Mpa＜［σ竹］=80Mpa

=0.12mm＜［δ］=

其中心间距为200mm，跨度按L=0.9m计算

q=26.92×

0.2=5.38KN/m

5.38×

0.92=0.44KN·

=2.6Mpa＜［σ木］=9.5Mpa

=0.32mm＜［δ］=

方木中心间距为900mm跨度按L=0.6米计算

0.9=35.46KN/m

35.46×

0.62=1.277KN·

=3.404Mpa＜［σ木］=9.5Mpa

=0.123mm＜［δ］=

6、底板部位支架稳定性分析

底板部位支架采用60×

高）的布距。

（1）计算方法

本方案采用概率理论为基础的极限状态设计法，故取最不利部位进行分析计算。

取某一立杆的最底端进行荷载分析计算。

（2）水平风荷载

wk=0.7μz·

μs·

w0=0.7×

3.12×

1.3×

0.8×

0.4=0.91KN/m2

式中：

wk—风荷载标准值

μz—风压高度变化系数，根据《建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范》附录D取3.12。

μs—取1.3μ0。

w0—基本风压，根据重庆市气象资料，取0.40KN/㎡。

（3）立杆计算

1）单肢立杆轴向力计算：

取荷载最大部位所对应的其中某一立杆的最底端进行荷载分析计算。

其高度为20米，立杆计算时考虑风荷载。

永久荷载产生的单肢立杆轴向力：

模板产生的轴向力:

N1=Q1·

LxLy=1×

0.6×

0.6=0.36KN

混凝土产生的轴向力:

N2=Q2·

V=39.4×

0.6=14.2KN

可变荷载产生的单肢立杆轴向力：

振捣混凝土产生的轴向力：

N3=Q3·

LxLy=4×

0.6=1.44KN

施工人员及设备产生的轴向力：

N4=Q4·

风荷载产生的轴向力:

Nw=WK·

LxLy=0.91×

0.6=0.33KN

单肢立杆轴向力：

N=1.2（永久荷载）+0.9×

1.4（可变荷载+风荷载）

=1.2×

（N1+N2）+0.9×

1.4×

（N3+N4+NW）

（0.36+14.2）+0.9×

（1.44+0.36+0.33）

=20.15KN

2）风荷载对立杆产生的弯矩

MW=0.9×

1.4l0h2WK/10=0.9×

1.22×

0.91/10=0.099KN·

3）轴心受压杆件稳定系数的确定

长细比：

λ=

=131.6

（注：

k为计算长度附加系数，其值取1.155,当验算立杆允许长细比时取1；

μ为计算长度系数取1.5，查询《建筑施工碗扣式式钢管脚手架安全技术规范（JGJ166-2008）》附录E 

轴心受压构件的稳定系数取φ=0.406

4）立杆稳定计算

（

+

）=（

）=116.8N/mm2＜ƒ=205N/mm2

故满足稳定性要求。

（4）立杆地基承载力计算

=0.08m2选用0.9*0.2方木做垫板满足要求。

7、腹板部位支架稳定性分析

腹板部位支架采用30×

0.3×

0.6=0.18KN

V=76.8