满堂脚手架计算书Word格式.doc
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立柱间纵向钢管支撑根数n
4
立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a(m)
0.3
立杆计算长度系数μ
2.176
纵向钢管验算方式
三等跨连续梁
横向钢管验算方式
二、荷载参数
脚手架钢管类型
Φ48.3×
3.6
每米钢管自重g1k(kN/m)
0.04
脚手板类型
木脚手板
脚手板自重标准值g2k(kN/m2)
0.35
每米立杆承受结构自重标准值gk(kN/m)
0.1621
材料堆放荷载q1k(kN/m2)
施工均布荷载q2k(kN/m2)
3
平台上的集中力F1(kN)
2
立杆轴心集中力F2(kN)
省份
四川
地区
成都市
基本风压ω0(kN/m2)
0.2
风压高度变化系数μz
风荷载体型系数μs
1.04
风荷载标准值ωk(kN/m2)
0.312
三、设计简图
搭设示意图:
平台水平支撑钢管布置图
平面图
侧立面图
四、板底支撑(纵向)钢管验算
钢管类型
钢管截面抵抗矩W(cm3)
5.26
钢管截面惯性矩I(cm4)
12.71
钢管弹性模量E(N/mm2)
2.06×
105
钢管抗压强度设计值[f](N/mm2)
205
G1k=g1k=0.04kN/m
G2k=g2k×
lb/(n+1)=0.35×
1.2/(4+1)=0.084kN/m
Q1k=q1k×
lb/(n+1)=1×
1.2/(4+1)=0.24kN/m
Q2k=q2k×
lb/(n+1)=3×
1.2/(4+1)=0.72kN/m
1、强度验算
板底支撑钢管按均布荷载作用下的三等跨连续梁计算。
满堂脚手架平台上的无集中力
q1=1.2×
(G1k+G2k)=1.2×
(0.04+0.084)=0.149kN/m
q2=1.4×
(G1k+G2k)=1.4×
(0.24+0.72)=1.344kN/m
板底支撑钢管计算简图
Mmax=(0.100×
q1+0.117×
q2)×
la2=(0.100×
0.149+0.117×
1.344)×
1.22=0.248kN·
m
Rmax=(1.100×
q1+1.200×
la=(1.100×
0.149+1.200×
1.2=2.132kN
σ=Mmax/W=0.248×
106/(5.26×
103)=47.148N/mm2≤[f]=205N/mm2
满足要求!
满堂脚手架平台上增加集中力最不利计算
q=q1+q2=0.149+1.344=1.493kN/m
F1=1.4×
2=2.8kN
弯矩图
Mmax=0.833kN·
剪力图
Rmaxf=3.997kN
σ=Mmax/W=0.833×
103)=158.365N/mm2≤[f]=205N/mm2
2、挠度验算
满堂脚手架平台上无集中力
q'
1=G1k+G2k=0.04+0.084=0.124kN/m
2=Q1k+Q2k=0.24+0.72=0.96kN/m
R'
max=(1.100×
q'
1+1.200×
2)×
0.124+1.200×
0.96)×
1.2=1.546kN
ν=(0.677×
1+0.990×
la4/100EI=(0.677×
0.124+0.990×
12004/(100×
105×
127100)=0.819mm≤min(1200/150,10)=8mm
=G1k+G2k+Q1k+Q2k=0.04+0.084+0.24+0.72=1.084kN/m
2=F1=2kN
maxf=2.876kN
变形图
ν=2.516mm≤min(1200/150,10)=8mm
五、横向支撑钢管验算
横向支撑钢管按照均布荷载和集中荷载下三等跨连续梁计算,集中荷载P取板底支撑钢管传递最大支座力。
q=1.2×
g1k=0.048kN/m
p=Rmax/2=1.066kN
p'
=R'
max/2=0.773kN
Mmax=0.624kN·
Rmax=4.86kN
Vmax=1.732mm
Vmax=1.732mm≤min{1200/150,10}=8mm
σ=Mmax/W=0.624×
103)=118.631N/mm2≤[f]=205N/mm2
p2=Rmaxf/2=1.998kN
2=R'
maxf/2=1.438kN
Mmax=0.757kN·
Rmax=5.507kN
Vmax=2.366mm
Vmax=2.366mm≤min{1200/150,10}=8mm
σ=Mmax/W=0.757×
103)=143.916N/mm2≤[f]=205N/mm2
六、立杆承重连接计算
横杆和立杆连接方式
单扣件抗滑承载力(kN)
8
单扣件抗滑承载力设计值Rc=8.0×
1=8kN≥R=4.86+2=6.86kN
七、立杆的稳定性验算
钢管截面回转半径i(cm)
1.59
钢管的净截面A(cm2)
5.06
立柱布置形式
NG1=gk×
H+g1k×
la×
n+g1k×
a+g1k×
lb=0.1621×
5.2+0.04×
1.2×
4+0.04×
0.3+0.04×
1.2=1.095kN
NG2=g2k×
lb=0.35×
1.2=0.504kN
NQ1=q1k×
lb=1×
1.2=1.44kN
NQ2=q2k×
lb=3×
1.2=4.32kN
NQ3=F1+F2=2+0=2kN
考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值
N=1.2×
(NG1+NG2)+0.9×
1.4×
(NQ1+NQ2+NQ3)=1.2×
(1.095+0.504)+0.9×
(1.44+4.32+2)=11.696kN
支架立杆计算长度
L0=kμh=1.0×
2.176×
1.5=3.264m
长细比λ=L0/i=3264/15.9=205.283≤[λ]=250
轴心受压构件的稳定系数计算
L0=kμh=1.155×
1.5=3.77m
长细比λ=L0/i=3770/15.9=237.107
由λ查表得到立杆的稳定系数φ=0.13
考虑风荷载时
Wk=μz×
μs×
W0=1×
1.04×
0.2=0.208kN/m2
Mw=0.9×
Wk×
l×
h2/10=0.9×
0.312×
1.52/10=0.106kN·
σ=N/φA+Mw/W=11.696×
103/(0.13×
5.06×
102)+0.106×
103)=197.957N/mm2≤[f]=205N/mm2
八、立杆支承面承载力验算
脚手架放置位置
混凝土楼板上
混凝土板厚度h(mm)
100
砼设计强度等级
C30
立杆底座面积A(m2)
0.01
1、抗冲切验算
楼板抗冲切承载力:
βh=1,ft=1.43N/mm,σpc.m=1N/mm,η=0.4+1.2/βs=0.4+1.2/2=1,ho=100-15=85mm,μm=4×
(a+ho)=4×
(100.00+85)=740.00mm
Fl=(0.7βhft+0.15σpc.m)ημmh0=(0.7×
1×
1.43×
103+0.15×
103×
1)×
0.74×
0.085=72.398kN≥N=9.359kN
1、局部受压承载力验算
N=NG1+NG2+NQ1+NQ2+NQ3=1.095+0.504+1.44+4.32+2=9.359kN
楼板局部受压承载力:
ω=0.75,βl=(Ab/Al)0.5=0.333,fcc=0.85×
14.30=12.155kN/mm
Fl=ωβlfccA=0.75×
0.333×
12.155×
0.01=30.388kN≥N=9.359kN
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