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第一节对接触网设计的认识 31
第二节设计中遇到的问题及解决方法 31
第三节设计的经验与体会 32
参考文献 32
附图1 渡市车站接触网平面图
附图2 咽喉区一、二放大图
第一章设计任务书
电化2009级接触网课程设计分组任务书
第四组
学号
姓名
班级
电话
寝室
20111493
郭良野
电气一班
18728424501
044027
一、原始设计资料
1、华蓥车站平面图(初步设计),图一张
2、悬挂类型:
车站正线采用全补偿弹性链型悬挂:
THJ-95+CHTA-120
车站站线采用半补偿弹性链型悬挂:
TJ-95+CHTA110
全线采用BT供电方式,回流线与接触网同杆架设。
回流线采用TJ-70铜绞线。
3、气象条件、污秽区划分
(1)、气象条件:
第IV标准典型气象区
(2)、污秽区:
重污秽区
4、设计速度:
140km/h
5、地质条件:
g=
1.6t/m
3,f=20°
R==
100KP
a,挖填方请参考初步设计图;
6、其它条件及要求请参考《课程设计总说明》。
二、设计内容
1、复制车站平面图(放图);
2、决定车站最大跨距;
3、作一个锚段长度的机械计算,并绘制安装曲线图;
4、绘出所给站线锚段长度张力增量曲线;
5、平面设计
(1)、完成所给站场和区间(一个锚段)的接触网平面图;
(2)、绘出咽喉区部位放大图;
(3)、写出设计主要原则,重大技术问题的处理方法及方案比选;
(4)、绘出该站的供电分段图;
6、验算一处缓和曲线上所设计跨距的接触线的最大偏移值;
7、验算一组软横跨的支柱容量;
8、预制一组软横跨;
9、本组技术专题讨论。
第二章基本负载计算
1、由原始资料查得相关参数如下所示:
(1)铜承力索参数:
TJ-95的参数:
计算直径dc=12.4mm,截面积S=95mm2,单位重量
gc=0.837´
10-2kN/m,线涨系数a=17´
10-61/。
C,弹性模量E=130Gpa。
c
THJ-95的参数:
计算直径d=12.5mm,截面积S=95mm2,单位重量
g=0.845´
10-2kN/m,线胀系数a=17´
(2)接触网接触线性能参数表
CHTA-120的参数:
综合拉断力不小于41.75(KN),线胀系数a=17´
C,弹性模量
j
E=124Gpa,标称截面积120mm2,接触线高度A=12.90mm,接触线宽度B=12.90mm,单位重量g=1.082´
10-2kN/m。
CHTA—110的参数:
综合拉断力不小于39(KN),线胀系数a=17´
E=130Gpa,标称截面积,接触线高度A=12.34mm,接触线宽度B=12.34mm,单位重量g=0.992´
(3)回流线参数表:
TJ-70参数:
综合拉断力不小于38.64(KN),计算面积S=65.81mm2,线涨系数
h
a=17´
C,弹性模量E=130Gpa,参考质量,d=10.6mm,
g=0.618´
(4)气象资料:
中国典型气象分区表, 典型气象分区表中第Ⅳ区的气象参数,如下:
大气最高温度
max min
t =+40°
C;
大气最低温度t
=-20°
最大风速V
=25m/s;
最大风速时温度
max
vmax b
t =-5°
覆冰厚度b=5mm;
产生最大覆冰时的温度t=-5°
覆冰时的风速
b
Vb=10m/s;
覆冰密度
g=900kg/m3;
重力加速度g
=9.81m/s2。
d
H
(5)吊弦及线夹负载,取g=0.5´
10-3kN/m
dc承力索直径(mm);
dj接触线直径(当接触线横截面积不是圆时,取接触线接触面积的高度和宽度和的平均值)(mm);
a风速不均匀系数(该设计选择a=0.85);
K风载体型系数
(该设计选择K=1.25)。
负载计算
(1)计算线索的各类单位负载:
回流线的单位自重:
gh=0.618´
10-2kN/m
半补偿简单链形悬挂:
gj=0.992´
10-2kN/m,gc=0.837´
j c
全补偿简单链形悬挂:
g=1.082´
10-2kN/m,g=0.845´
正线全补偿链形悬挂负载计算:
承力索的冰负载
g =p×
g×
b(b+d)g´
10-9=3.14´
900´
5´
(5+12.5)´
9.81´
10-9=0.243´
cb b c H
接触线的冰负载
b(b+A+B)g´
5(5+12.9+12.9)´
10-9=0.245´
jb b
22 2 H
22 2
承力索的风负载
1最大风时承力索的风负载
P =0.615aKV 2´
d
´
10-6=0.615´
0.85´
1.25´
252´
12.5´
10-6=0.51´
Vmax max c
2覆冰时承力索的风负载
Pcb
=0.615aK(dc
+2b)V2´
10-6=0.147´
承力索合成负载
1无冰无风时的合成负载
q0=gc+gj+gd
=1.977´
2最大风时合成负载
q2+P2
0 Vmax
qv=
=2.04´
3覆冰时合成负载:
(q+g +g)2+P2
0 cb jb
cb
=2.68´
由以上计算可知该悬挂的最大负载出现在覆冰时,q =2.68´
由于回流线是通过钩头鞍子安装在支架上的,而支架是不能随温度变化发生移动的,钩头鞍子的偏移又非常有限,也就是说,回流线各跨之间均属于“死固定”,在这种情况下,就不能应用当量跨距来简化计算,应就每一实际跨跨的张力和弛度进行计算。
实际上,上述悬挂的锚段中,只有45m,50m,55m,60m,65m五种跨距,将这些实际跨距作
为当量跨距与临界跨距比较以判定状态方程的起始条件,是计算接触网附加导线安装曲线的常用方法。
1计算临界跨距,判定起始条件对临界跨距进行计算
llj
=Tmax
=15´
=87m
24a(tb -tmin)
q2
-g2
24´
19´
10-6´
[-5-(-20)](1.62´
10-2)2-(0.774´
10-2)2
由此可知,所有的实际跨距均小于临界跨距,这些悬挂的最大张力均出现在最低温度时,取tmin为状态方程的起始条件;
2张力温度曲线的计算与绘制将有关数据代入状态方程
其一锚段跨距为
40、40、42、35、25、21、24、35、50、55、60、60、55、55、53、48、50、30、28、40、40
。
对于全补偿链形悬挂而言,由于承力索和接触线均装有张力补偿装置,线索张力近似为一个常数,与温度变化无关。
全补偿链形悬挂的安装曲线主要为弛度温度曲线。
q2l2 q2l2
全补偿链形悬挂的状态方程为:
t=t
-1 +x
x min
24aT2 24aT2
c c
x i
化简得到:
t=-20+0.534´
10-2´
l2
跨距(m)
tx
25
30
35
40
50
55
60
-16.6625
-15.194
-13.4585
-11.456
-6.65
-2.8465
0.776
q0=gc+gj+gd=1.977´
Wl2 ql2
弛度跨距公式:
F
=0i=0i
c0 8Z
8Tc
弛度(m)
F
0.1103
0.1589
0.2162
0.2824
0.4413
0.5340
0.6355
0.8
□于(m)
0.7
0.6
0.5
0.4
0.3
0.2
0.1
25 30 35 40 45 50 55 60
□于(m)
弛度和温度曲线
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