WM热力发电厂课程设计Word下载.doc
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9kPa。
给水泵气轮机(以下简称小汽机)的汽源为中压缸排汽(第四级抽汽),无回热加热其排汽亦进入凝汽器,设计排汽压力为6.27kPa。
锅炉的排污水经一级连续排污利用系统加以回收。
扩容器工作压力1.55Mpa,扩容器的疏水引入排污水冷却器,加热补充水后排入地沟。
锅炉过热器的减温水(③)取自给水泵出口,设计喷水量为66240kg/h。
热力系统的汽水损失计有:
全厂汽水损失()30000kg/h\厂用汽()20000kg/h(不回收)、锅炉暖风器用气量为35000kg/h,暖风器汽源()取自第4级抽汽,其疏水仍返回除氧器回收,高压缸门杆漏汽(①和②)分别引入再热热段管道和均压箱SSR,高压缸的轴封漏汽按压力不同,分别引进除氧器(④和⑥)、均压箱(⑤和⑦)。
中压缸的轴封漏汽也按压力不同,分别引进除氧器(⑩)和均压箱(⑧和⑨)。
。
从均压箱引出三股蒸汽:
一股去第七级低加(),一股去轴封加热器SG(),一股去凝汽器的热水井。
各汽水流量的数值见表1-1
表1-1各辅助汽水、门杆漏汽、轴封漏汽数据
汽、水点代号
①
②
③
④
⑤
⑥
⑦
⑧
汽水流量(kg/h)
1824
389
66240
2908
2099
3236
2572
1369
汽水比焓(kJ/kg)
3169
⑨
⑩
1551
2785
22000
65800
33000
1270
5821
3473
3474
(五)原始资料
1.汽轮机型以及参数oo
(1)机组刑式:
亚临界压力、一次中间再热、四缸四排汽、单轴、凝汽式气轮机;
(2)额定功率Pe=600MW;
(3)主蒸汽初参数(主汽阀前)p0=MPa,t0=537℃;
(4)再热蒸汽参数(进汽阀前):
热段prh=4MPa;
tth=537℃;
冷段prh´
=MPa;
tth´
=315℃;
(5)汽轮机排汽压力pc=9kPa,排汽比焓hc=23kJ/kg。
表1-2回热加热系统原始汽水参数
抽汽管道压损△Pj
%
3
5
项目
单位
H1
H2
H3
H4
H5
H6
H7
H8
抽汽压力Pj
MPa
抽汽焓hj
kJ/kg
加热器上端差δt
℃
——
加热器下端差δt1
水侧压力pw
58
(2)最终给水温度tfw=274.1℃;
(3)给水泵出口压力ppu=2MPa,给水泵效率ηpu
(4)除氧器至给水泵高差Hpu=2m;
(5)小汽机排汽压力pc,xj;
小汽机排汽焓hc,xj=2422.6kJ/kg
(1)锅炉型式:
英国三井220
(2)额定蒸发量Db=2207t/h
(3)额定过热蒸汽压力Pb=17.3Mpa;
额定再热蒸汽压力pr=3.734MPa;
(4)额定过热汽温tb=541℃;
额定再热汽温tr=541℃;
(5)汽包压力pdu=18.44MPa;
(6)锅炉热效率ηb%。
(1)汽轮机进汽节流损失δpl=4%,
中压缸进汽节流损失δp2=2%;
(2)轴封加热器压力psg=98KPa,
疏水比焓hd,sg=415kJ/kg;
(3)机组各门杆漏汽、轴封漏汽等小汽流量及参数见表5-2;
(4)锅炉暖风器耗汽、过热器减温水等全厂汽水流量及参数见表5-2;
(5)汽轮机机械效率ηm;
发电机效率ηg;
(6)补充水温度tma=20℃;
(7)厂用点率ε。
(1)忽略加热器和抽汽管道的散热损失。
(2)忽略凝结水泵的介质焓升。
二、热力系统计算
(一)汽水平衡计算
αma
全厂汽水平衡如图1-3所示,各汽水流量见表1-4。
将进、出系统的各流量用相对量α表示。
由于计算前的气轮机进汽量Do为未知,故预选Do=1848840kg/h进行计算,最后校核。
αLαpl
1
αbα0=1
αsp
α
2
αfwαsp
αma
全厂工质渗漏系数
αL=DL/DO=30000/1848840=
锅炉排污系数 αb1
αbl=Dbl/DO=10000/1848840=
其余各量经计算为α
厂用汽系数αpl=
减温水系数αsp795图1-3全厂汽水平衡图
暖风机疏水系数αnf=35000/1848840=
由全厂物质平衡
补水率αma=αpl+αbl+αL
=
2.给水系数αfw
由图1-3所示,1点物质平衡
αb=αo+αL=1+1623
2点物质平衡
αfw=αb+αbl-αsp=
+-=
3.各小汽流量系数αsg,k
按预选的气轮机进汽量DO和表1-1原始数据,计算得到门杆漏汽、轴封漏汽等各小汽的流量系数,填于表1-1中。
(二)气轮机进汽参数计算
1.主蒸汽参数
由主汽门前压力po=16.7Mpa,温度to=537℃,查水蒸气性质表,得主蒸汽比焓值h0=338
主汽门后压力p´
0=(1-δp1)p03)16.7=16.199Mpa
由p´
0=16.199Mpa,h´
0=h0=3387.1kJ/kg,查水蒸气性质表,得主汽门后气温t´
0=533.432℃。
表2-5全厂汽水进出系统有关数据
名称
全厂工质渗漏
锅炉排污
厂用汽
暖风器
过热器减温水
汽(水)量kg/h
11000
60483
离开系统的介质比焓
返回系统的介质比焓
687
2.再热蒸汽参数
由再热气压(进气阀前热段)压力prh4Mpa,温度trh=537℃,查水蒸气性质表,得再热蒸汽比焓值hrh=3537.8921kJ/kg.
再热气压(进气阀前冷段)p´
rh=(1-δp2)prh=(1-0.0343698Mpa
rh=3.13698Mpa,h´
rh=hrh=3537.9029kJ/kg,查水蒸气性质表,得再热气温t´
rh=536.516℃.
(二)辅助计算
1.轴封加热器计算
以加权平均法计算轴封加热器的平均进汽比焓hsg.计算详表见表2-6.
表5-4轴封加热器物质热平衡计算
Σ
汽水量Gi,kg/h
17790
汽水系数αi
汽水点比焓hi
总焓αihi
平均比焓
2.均压箱计算
以加权平均法计算均压箱内的平均蒸汽比焓hjy.计算详见表2-7
表5-5均压箱平均蒸汽比焓计算
9396
由psl=4.40kpa,查水蒸气性质表,得tsl=30.44℃;
由ps2=9kpa,查水蒸气性质表,得ts2=33.97℃;
凝汽器平均温度ts=0.5(tsl+ts2)=0.5(+)=32.205℃;
查水蒸气性质表,得凝汽器平均压力ps95kpa;
将所得数据与表5-1的数据 一起,以各抽气口的数据为节点,在h-s图上绘制出气轮机的气态膨胀过程线,见图2-14
P0´
=116.0128prh
p¸
h¸
tpt0´
prh´
trh=538
t0=5382´
hrh=
0h0=3397.2t
0t3h3=
P1h1=p
2t2=3204t
H2=p5th5=53169
prhppt
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