模板验算书模板验算书Word文档下载推荐.docx
- 文档编号:12999215
- 上传时间:2022-10-02
- 格式:DOCX
- 页数:9
- 大小:49.77KB
模板验算书模板验算书Word文档下载推荐.docx
《模板验算书模板验算书Word文档下载推荐.docx》由会员分享,可在线阅读,更多相关《模板验算书模板验算书Word文档下载推荐.docx(9页珍藏版)》请在冰豆网上搜索。
2.3、φ1.6m模板
竖肋采用[10#槽钢,间距314mm;
横肋采用[10#槽钢,间距767mm;
最大柱高为4.56m。
2.4、φ1.0m模板
竖肋采用[8#槽钢,间距314mm;
横肋采用[8#槽钢,间距767mm;
最大柱高为5.53m。
3、6m×
3m模板验算
3.1、模板工作条件参数
3.1.1、按一次浇筑到顶高度按7.6m控制;
3.1.2、混凝土不掺缓凝外加剂,坍落度≥11~15cm;
3.1.3、浇筑速度:
取V=3m/h,7.6m高约2.6个小时浇筑完成;
3.1.4、新浇混凝土的密度:
25KN/m3。
3.2、最大侧压力计算
3.2.1、各项侧压力值取定
根据GB50204-2002规范相关条文得:
振捣时产生的侧压力:
F1=4KN/m2;
混凝土倾倒时产生的侧压力:
F2=2KN/m2。
根据GB50204-2002规范,采用内部振捣器时,新浇混凝土作用于模板的最大侧压力,可按F3、F4两个公式计算,并取两者的较小值选用。
F3=γH=25×
7.6=190KN/m2;
F4=0.22γt0β1β2V1/2,其中γ0
=25
KN/m3,β1=1.0(不掺混凝缓凝剂),β2=1.15(坍落度≥11~15cm),初凝时间t0=5,V=3。
F4=0.22×
25×
5×
1.0×
1.15×
31/2=54.78KN/m2。
3.2.2、最不利的模板侧压力组合
F=
F1+F2+F4=4+2+54.78=60.78KN/m2。
3.3、面板验算
面板支承于横肋和竖肋之间,竖肋间距为300mm,双横肋间700mm,简化为300×
(700-180)的三面固结,一面简支的最不利受力情况进行计算。
3.3.1、强度计算
lx
/
ly
=300/520=0.577,式中lx
、ly--分别为板的短边和长边。
查《路桥施工计算手册》可得Kmx0=-0.0827;
Kmy0=-0.0570;
Kx=0.0398;
Ky=0.0042。
取1mm宽的板作为计算单元,荷载q为:
q=0.06078N/mm2×
1mm=0.06078
N/mm2。
求跨中弯矩:
Mx=Kx×
q×
Lx2=0.0398×
0.06078×
3002
=217.8N·
mm;
My=Ky×
Ly2=0.0042×
5202
=69.1N·
mm。
钢板的泊松比v=0.3,故换算:
Mxv=Mx+v×
My
=217.8+0.3×
69.1=238.53N·
Myv=My+v×
Mx
=69.1+0.3×
217.8=134.44N·
面板的截面系数:
W=1/6bh2=1/6×
1×
52=4.617mm3;
应力为σmax=Mmax/W=238.53/4.617=51.67MPa<
215MPa。
面板强度满足要求。
3.3.2、挠度计算
B0=Eh3/12(1-v2)=2.1×
105×
53/(12(1-0.32))=24×
105N·
ωmax=Kql4/B0=0.00160×
3004/(24×
105)=0.328mm;
ω/L=0.328/300<
1/500。
挠度满足要求。
3.4、竖肋验算
竖肋承受载荷q=0.06078N/mm2×
300mm=18.24N/mm。
10#槽钢截面系数Wx=39.7×
103mm3、惯性矩Ix=198.3×
104mm4。
3.4.1强度验算
最大弯矩Mmax=0.125
ql2=0.125×
18.24×
5202=616512
N·
σmax=Mmax/W
=616512/(39.7×
103)=15.6
MPa<
强度满足要求。
3.4.2挠度验算
ωmax=5ql4/384EI=5×
5204/(384×
2.1×
198.3×
104)=0.042mm;
ω/L=0.042/520<
1/400。
3.5、横肋验算
横肋采用双18#槽钢,中心间距0.7m,顺桥向对称设3根拉杆,间距1.5m,则:
横肋承受载荷q=0.06078N/mm2×
700mm=42.6N/mm。
双18#槽钢截面系数Wx=2×
141.4×
103mm3、惯性矩Ix=2×
1272.70
×
42.6×
15002=11.99×
106
=11.99×
/(2×
103)=42.4
ωmax=5ql4/384EI=5×
15004/(384×
2×
1272.7×
104)=0.53mm;
ω/L=0.53/1500<
3.5、拉杆、对拉杆、螺栓选择
3.5.1、斜拉杆选择
浇筑混凝土时斜拉处横肋承受最大力为60.78×
3×
0.7=127.7KN,
该力由2道斜拉杆及6道连接螺栓(间距小于等于250mm)承受。
则单根斜拉杆所受最大拉力为127.7/8/COS450=22.6KN,
采用Ф25螺纹钢,则σmax=N/A=22.6/0.000490=46.2MPa<
215Mpa。
满足要求。
3.5.2、螺栓选择
单根连接螺栓所受最大拉力为127.7/8
=16KN。
连接螺栓选用M18螺栓,M18螺栓的允许承载力:
[NL]=Pμn/K
式中:
P---高强螺栓的预拉力,取190KN;
μ---摩擦系数,取0.3;
n---传力接触面数目,取1;
K---安全系数,取1.7。
则:
[NL]=190×
0.3×
1/1.7=33KN>16KN。
3.5.3、对拉螺杆
浇筑混凝土时对拉横肋承受最大力为60.78×
1.5×
0.7=63.9KN,则单根对拉杆所受最大拉力为63.9/2=32KN。
采用Ф25螺纹钢,则σmax=N/A=32/0.000490=65.4MPa<
3、2m×
1.6m模板验算
3.1.1、按一次浇筑到顶高度按6.74m控制;
取V=3m/h,6.74m高约2.2个小时浇筑完成;
6.74=168.5KN/m2;
=25KN/m3,β1=1.0(不掺混凝缓凝剂),β2=1.15(坍落度≥11~15cm),初凝时间t0=5,V=3。
F=F1+F2+F4=4+2+54.78=60.78KN/m2。
面板支承于横肋和竖肋之间,竖肋间距为350mm,横肋间700mm,简化为三面固结,一面简支的最不利受力情况进行计算。
/ly
=350/700=0.5,式中lx
查《路桥施工计算手册》可得Kmx0=-0.0836;
Kmy0=-0.0569;
Kx=0.0408;
Ky=0.0028。
1mm=0.06078N/mm2。
Lx2=0.0408×
3502
=303.8N·
Ly2=0.0028×
7002
=83.4N·
=303.8+0.3×
83.4=328.9N·
=83.4+0.3×
303.8=174.6N·
应力为σmax=Mmax/W=328.9/4.617=71.3MPa<
3504/(24×
105)=0.61mm;
ω/L=0.61/350<
350mm=21.3N/mm。
21.3×
7002=1304625N·
=1304625/(39.7×
103)=32.9
7004/(384×
104)=0.16mm;
ω/L=0.16/700<
横肋采用16#槽钢,间距0.7m,则:
16#槽钢截面系数Wx=116.8×
103mm3、惯性矩Ix=934.5×
20002=21.3×
=21.3×
/(116.8×
103)=182.4MPa<
20004/(384×
934.5×
104)=4.5mm;
ω/L=4.5/2000<
3.5、拉杆、螺栓选择
0.7=85.1KN,
单根斜拉
- 配套讲稿:
如PPT文件的首页显示word图标,表示该PPT已包含配套word讲稿。双击word图标可打开word文档。
- 特殊限制:
部分文档作品中含有的国旗、国徽等图片,仅作为作品整体效果示例展示,禁止商用。设计者仅对作品中独创性部分享有著作权。
- 关 键 词:
- 模板 验算