卸料平台施工方案.docx
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卸料平台施工方案
目录
1、编制说明2
1.1适用范围2
1.2编制依据2
2、工程概况2
3、主要施工工艺和施工方法3
3.1施工工艺流程3
3.2卸料平台施工方法3
4、各项管理措施4
4.1安全防护措施4
4.2安全管理措施5
5、质量要求6
6、型钢悬挑卸料平台6
6.1主要参数6
6.2型钢悬挑卸料平台计算书7
7、钢管落地卸料平台16
7.1钢管落地卸料平台计算书16
1、编制说明
1.1适用范围
根据现场实际情况搭设卸料平台,型钢悬挑卸料平台适用于6米以上(二层以上),钢管落地卸料平台适用于6米以下(包括6米,三层以下)。
1.2编制依据
(1)施工图纸:
重庆农业科学院白市驿生活区工程建筑及结构施工图
(2)型钢悬挑卸料平台的主要规范:
①《建筑地基基础设计规范》(GB50007-2002)
②《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)
③《钢结构设计规范》(GB50017-2003)
(3)钢管落地卸料平台的主要规范:
①《建筑地基基础设计规范》(GB50007-2002)
②《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)
③《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)
(4)重庆农业科学院白市驿生活区工程施工组织设计
2、工程概况
重庆农业科学院白市驿生活区工程工程位于重庆市九龙坡区白市驿重庆农业展览中心旁边。
我区承建14幢单体建筑,均为六层住宅,28#、34#、35#楼为B户型,建筑面积为3506.99m2,46#、49#与47#、48#楼为D户型,建筑面积分别为2888.83m2和4342.43m2,36#、37#、41#、42#与39#、40#、44#楼为E户型,建筑面积分别为2918m2和4388.09m2,结构形式为砖混结构,建筑复杂程度为Ⅱ级,抗震等级为三级。
3、主要施工工艺和施工方法
3.1施工工艺流程
卸料平台加工支座完毕经过验收合格→挂好四角的吊钩,四条引绳应等长,保证平台在起吊过程中的平稳→平台就位,平台工字钢与预埋件固定固定→稍稍提升平台,放松斜拉钢丝绳,钢丝绳固定→紧固螺母及钢丝绳卡子→松塔吊吊钩→卸料平台安装完毕经验收合格后方可使用→下次翻转使用,要求提升一次验收一次。
3.2卸料平台施工方法
3.2.1型钢悬挑卸料平台施工方法
(1)施工前先检查构配件质量和尺寸,铺设脚手板,脚手板厚度为50mm厚九夹板脚手板,上面用Φ12钢筋压牢。
(2)安装栏杆,栏杆高度为1500mm。
栏杆内侧张设密目安全网。
(3)安装平台吊索,吊索钢丝绳采用Φ19钢丝绳,计4根。
分别布置在料台平面Φ18的吊环上,并用Y5-19绳卡卡牢,每根钢丝绳不少于6只。
(4)利用塔吊的吊索将M20的卸甲分别从平台的四个角上扣紧,保持基本平衡时,慢慢吊起平台至安装高度,将[10#槽钢支腿伸入混凝土结构面,利用结构层平面的预留钢筋环用钢丝绳连接限位。
(5)先将两根Φ19的钢丝绳分别锚固在上层结构边梁上,(边梁上已预留孔洞)四角利口围系钢丝绳处应加补软垫层,再将两根Φ19的钢丝绳分别锚固在上层结构板面的预留钢筋环上(2Φ25钢筋),平台外口应高于内口150mm。
(6)接好钢丝绳调整完毕(其中两根作安全绳),经过检查验收,方可松卸起重吊钩,上下操作。
悬挂限载标牌及责任人。
3.2.2钢管落地卸料平台施工方法
(1)施工前应检查构配件的质量,无缝钢管的质量情况,几何尺寸,并涂刷二道防锈漆。
(2)构配件运至施工现场后,应在混凝土硬地面上按设计尺寸进行组装,并保持整体平衡不扭曲,桁架与钢管栏杆用扣件扣紧,扣件的拧紧力矩为65N/m。
在桁架上布设脚手架。
4、各项管理措施
4.1安全防护措施
(1)利用塔吊吊运卸料平台时应使用卡环,不准使用吊钩直接挂吊环,塔吊首先吊稳平台,横梁支点一端搁置在楼板上,用事先预埋好的钢筋卡环卡紧,电焊固定。
(2)卸料平台安装时,钢丝绳应采用专用的挂钩挂牢,建筑物锐角口围系钢丝绳处应加补软垫物,平台外口应略高于内口,卸料平台的上部位结点,必须位于建筑物上,不得设置在脚手架等施工设备上。
(3)派工人扎接上部拉环的钢丝绳,采用3个卡头扎紧,钢丝绳扎头螺丝全面要拧紧,不允许松动。
(4)卸料平台安装完毕,应经专人检查验收合格后,方可卸去塔吊四个卡环。
(5)应显著地标明容许载重标识牌,不允许超载,不允许将重物全部堆压在四周栏杆上。
(6)拉钩、吊环一定要采用圆钢制作,不允许用螺纹钢筋。
(7)卸料平台左右两侧必须装置固定的防护栏。
4.2安全管理措施
(1)卸料平台使用时,应有专人负责检查,发现钢丝绳有锈蚀损坏应及时调换,焊缝脱焊应及时修复。
(2)操作平台上应显著标明容许荷载,操作人员和物料的总重量严禁超过设计的容许荷载,配专人监督。
(3)搭设人员必须持证上岗,必须戴安全帽,系安全带,穿防滑鞋,搭设前按特种作业进行安全技术交底,并做好记录。
(4)卸料平台上严禁站人久留,并有专人指挥,信号通畅。
(5)上下通话采用对讲机,无人指挥严禁使用。
(6)搭拆时,地面应设围栏和警戒标志,并派专人看守,严禁非操作人员入内。
(7)在使用前对班组操作人员进行安全技术交底,塔吊指挥人员必须持证上岗,必须配齐对讲机。
(8)搭设完毕后,必须经过项目部安全员验收完毕方可使用。
5、质量要求
(1)严格按照卸料平台设计图纸制作,焊缝厚度、宽度和长度满足要求,焊缝无砂眼、夹渣、透焊等质量缺陷。
(2)平台安装时外口应高于内口5~10㎝。
(3)钢丝绳与水平钢梁的夹角最好在45-60度。
(4)梁内的受拉锚环必须在混凝土达到设计强度的75%以上,方可受力使用。
6、型钢悬挑卸料平台
6.1主要参数
制作:
平台宽度2m,主梁的悬挑长度3.5m,主梁的锚固长度1.5m,主梁材料类型及型号:
12.6号槽钢,槽口水平[;次梁材料类型及型号:
8号槽钢,槽口水平[;次梁槽钢间距0.5m,次梁悬臂长度0.2m,脚手板为九夹板脚手板,栏杆、挡板采用九夹板脚手板挡板;安装:
内侧钢绳与墙的距离1m,外侧钢绳与内侧钢绳之间的距离0.8m,上部拉绳点与悬挑梁墙支点的距离3m,钢丝绳的最小直径为18.5mm,吊环的最小直径为18mm,控制:
限载5kN。
6.2型钢悬挑卸料平台计算书
6.2.1参数信息
(1)荷载参数
①脚手板类别:
九夹板脚手板,脚手板自重(kN/m2):
0.30;
②栏杆、挡板类别:
九夹板脚手板挡板,栏杆、挡板脚手板自重(kN/m):
0.15;
③施工人员等活荷载(kN/m2):
2.00,最大堆放材料荷载(kN):
5.00。
(2)悬挑参数
①内侧钢绳与墙的距离(m):
1.00,外侧钢绳与内侧钢绳之间的距离(m):
0.80;
②上部拉绳点与悬挑梁墙支点的距离(m):
3.00;
③钢丝绳安全系数K:
5.50,悬挑梁与墙的节点按铰支计算;
④只对外侧钢绳进行计算;内侧钢绳只是起到保险作用,不进行计算。
(3)水平支撑梁
①主梁材料类型及型号:
12.6号槽钢槽口水平[;
②次梁材料类型及型号:
8号槽钢槽口水平[;
③次梁水平间距ld(m):
0.50,建筑物与次梁的最大允许距离le(m):
1.20。
(4)卸料平台参数
水平钢梁(主梁)的悬挑长度(m):
3.50,水平钢梁(主梁)的锚固长度(m):
1.50,次梁悬臂Mc(m):
0.20;平台计算宽度(m):
2.00。
6.2.2次梁的验算
(1)次梁选择8号槽钢槽口水平[,间距0.5m,其截面特性为:
①面积A=10.24cm2;
②惯性距Ix=101.3cm4;
③转动惯量Wx=25.3cm3;
④回转半径ix=3.15cm;
⑤截面尺寸:
b=43mm,h=80mm,t=8mm。
(2)荷载计算
①脚手板的自重标准值:
本例采用九夹板脚手板,标准值为0.30kN/m2;
Q1=0.30×0.50=0.15kN/m
②型钢自重标准值:
本例采用8号槽钢槽口水平[,标准值为0.08kN/m
Q2=0.08kN/m
③活荷载计算
施工荷载标准值:
取2.00kN/m2
Q3=2.00kN/m2
最大堆放材料荷载P:
5.00kN
荷载组合
Q=1.2×(0.15+0.08)+1.4×2.00×0.50=1.67kN/m
P=1.4×5.00=7.00kN
(3)内力验算
①内力按照集中荷载P与均布荷载q作用下的简支梁计算,计算简图如下:
②最大弯矩M的计算公式(规范JGJ80-91,P31)为:
Mmax=ql2/8(1-m2/l2)2+pl/4
经计算得出:
Mmax=(1.67×2.002/8)×(1-(0.202/2.002))2+7.00×2.00/4=4.32kN·m。
③最大支座力计算公式:
R=[P+q(l+2m)]/2
经计算得出:
R=(7.00+1.67×(2.00+2×0.20))/2=5.51kN
(4)抗弯强度验算
①次梁应力:
σ=M/γxWx≤[f]
其中γx--截面塑性发展系数,取1.05;
[f]--钢材的抗压强度设计值,[f]=205.00N/mm2;
次梁槽钢的最大应力计算值σ=4.32×103/(1.05×25.30)=162.64N/mm2;
次梁槽钢的最大应力计算值σ=162.643N/mm2小于次梁槽钢的抗压强度设计值[f]=205N/mm2,满足要求。
(5)整体稳定性验算
σ=M/φbWx≤[f]
其中,φb--均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数,按照下式计算:
φb=(570tb/lh)×(235/fy)
经过计算得到
φb=570×8.00×43.00×235/(2000.00×80.00×235.0)=1.23;
由于φb大于0.6,按照下面公式调整:
φb'=1.07-0.282/φb≤1.0
得到φb'=0.840;
次梁槽钢的稳定性验算σ=4.32×103/(0.840×25.300)=203.33N/mm2;
次梁槽钢的稳定性验算σ=203.331N/mm2小于次梁槽钢的抗压强度设计值[f]=205N/mm2,满足要求。
6.2.3主梁的验算
根据现场实际情况和一般做法,卸料平台的内钢绳作为安全储备不参与内力的计算。
(1)主梁选择12.6号槽钢槽口水平[,其截面特性为:
①面积A=15.69cm2;
②惯性距Ix=391.466cm4;
③转动惯量Wx=62.137cm3;
④回转半径ix=4.953cm;
⑤截面尺寸b=53mm,h=126mm,t=9mm;
(2)荷载验算
栏杆与挡脚手板自重标准值:
本例采用九夹板脚手板挡板,标准值为0.15kN/m;
Q1=0.15kN/m
槽钢自重荷载Q2=0.12kN/m
静荷载设计值q=1.2×(Q1+Q2)=1.2×(0.15+0.12)=0.33kN/m
次梁传递的集中荷载取次梁支座力R;
(3)内力验算
悬挑卸料平台示意图
悬挑卸料平台水平钢梁计算
悬挑水平钢梁支撑梁剪力图(kN)
悬挑水平钢梁支撑梁弯矩图(kN·m)
悬挑水平钢梁支撑梁变形图(mm)
从左至右各支座反力:
R[1]=19.026kN;
R[2]=-4.637kN;
R[3]=1.281kN。
最大支座反力为Rmax=4.637kN;
最大弯矩Mmax=7.432kN·m;
最大挠度ν=0.134mm。
(4)抗弯强度验算
σ=M/(γxWx)+N/A≤[f]
其中γx--截面塑性发展系数,取1.05;
[f]--钢材抗压强度设计值,[f]=205.00N/mm2;
主梁槽钢的最大应力计算值
σ=7.432×106/1.05/62137.0+2.78×103/1569.000=115.691N/mm2;
主梁槽钢的最大应力计算值115.691N/mm2小于主梁槽钢的抗压强度设计值[f]=205.00N/mm2,满足要求。
(5)整体稳定性验算
σ=M/(φbWx)≤[f]
其中φb--均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数,按照下式计算:
φb=(570tb/lh)×(235/fy)
φb=570×9.0×53.0×235/(3400.0×126.0×235.0)=0.635;
由于φb大于0.6,应按照下面公式调整:
φb'=1.07-0.282/φb≤1.0
可得φb'=0.626;
主梁槽钢的稳定性验算σ=7.432×106/(0.626×62137.00)=191.18N/mm2;
主梁槽钢的稳定性验算σ=191.18N/mm2小于[f]=205.00,满足要求。
6.2.4钢丝拉绳的内力验算
(1)水平钢梁的垂直支坐反力RCi和拉钢绳的轴力RUi按照下面计算,
RCi=RUisinθi
其中RCi--水平钢梁的垂直支坐反力(kN);
RUi--拉钢绳的轴力(kN);
θi--拉钢绳的轴力与水平钢梁的垂直支坐反力的夹角;
sinθi=Sin(ArcTan(3/(0.8+1))=0.857;
根据以上公式计算得到外钢绳的拉力为:
RUi=RCi/sinθi;
RUi=19.026/0.857=22.19kN;
6.2.5钢丝拉绳的强度验算
选择6×19钢丝绳,钢丝绳公称抗拉强度1550MPa,直径18.5mm。
[Fg]=aFg/K
其中[Fg]--钢丝绳的容许拉力(kN);
Fg--钢丝绳的钢丝破断拉力总和(kN),查表得Fg=199.5KN;
α--钢丝绳之间的荷载不均匀系数,对6×19、6×37、6×61钢丝绳分别取0.85、0.82和0.8,α=0.85;
K--钢丝绳使用安全系数,K=5.5;
得到:
[Fg]=30.832KN>Ru=22.188KN。
经计算,选此型号钢丝绳能够满足要求。
6.2.6钢丝拉绳拉环的强度验算
取钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力最大值RU进行计算作为拉环的拉力N为:
N=Ru=22187.720N
拉环强度计算公式为:
σ=N/A≤[f]
其中,[f]为拉环钢筋抗拉强度,按照《混凝土结构设计规范》10.9.8所述在物件的自重标准值作用下,每个拉环按2个截面计算的。
拉环的应力不应大于50N/mm2,故拉环钢筋的抗拉强度设计值[f]=50.0N/mm2;
所需要的拉环最小直径D=[22187.7×4/(3.142×50.00×2)]1/2=16.8mm。
实际拉环选用直径D=18mm的HPB235的钢筋制作即可。
7、钢管落地卸料平台
7.1钢管落地卸料平台计算书
7.1.1本项目采用落地式钢管脚手架卸料平台示意图如下:
7.1.2参数信息
(1)基本参数
①立杆横向间距或排距la(m):
1.50,立杆步距h(m):
1.50;
②立杆纵向间距lb(m):
0.90,平台支架计算高度H(m):
6.00;
③立杆上端伸出至模板支撑点的长度a(m):
0.10,平台底钢管间距离(mm):
300.00;
④钢管类型:
Φ48×3.5,扣件连接方式:
双扣件,取扣件抗滑承载力系数:
0.80;
(2)荷载参数
①脚手板自重(kN/m2):
0.300;
②栏杆自重(kN/m):
0.150;
③材料堆放最大荷载(kN/m2):
5.000;
④施工均布荷载(kN/m2):
4.000;
(3)地基参数
①地基土类型:
素填土;地基承载力标准值(kPa):
120.00;
②立杆基础底面面积(m2):
0.25;地基承载力调整系数:
1.00。
7.1.3纵向支撑钢管计算
(1)纵向钢管按照均布荷载下连续梁计算,截面几何参数为
①截面抵抗矩W=5.08cm3;
②截面惯性矩I=12.19cm4;
纵向钢管计算简图
(2)荷载的计算
①脚手板与栏杆自重(kN/m):
q11=0.15+0.3×0.3=0.24kN/m;
②堆放材料的自重线荷载(kN/m):
q12=5×0.3=1.5kN/m;
③活荷载为施工荷载标准值(kN/m):
p1=4×0.3=1.2kN/m
(3)强度验算
依照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)5.2.4规定,纵向支撑钢管按三跨连续梁计算。
最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和;
最大弯矩计算公式如下:
M=0.1q1l2+0.117q2l2
最大支座力计算公式如下:
N=1.1q1l+1.2q2l
均布荷载:
q1=1.2×q11+1.2×q12=1.2×0.24+1.2×1.5=2.088kN/m;
均布活载:
q2=1.4×1.2=1.68kN/m;
最大弯距Mmax=0.1×2.088×0.92+0.117×1.68×0.92=0.328kN·m;
最大支座力N=1.1×2.088×0.9+1.2×1.68×0.9=3.882kN;
最大应力σ=Mmax/W=0.328×106/(5080)=64.634N/mm2;
纵向钢管的抗压强度设计值[f]=205N/mm2;
纵向钢管的计算应力64.634N/mm2小于纵向钢管的抗压设计强度205N/mm2,满足要求。
(4)挠度验算
最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度;
计算公式如下:
ν=5ql4/384EI
均布恒载:
q=q11+q12=1.74kN/m;
均布活载:
p=1.2kN/m;
ν=(0.677×1.74+0.990×1.2)×9004/(100×2.06×105×121900)=0.618mm;
纵向钢管的最大挠度为0.618mm小于纵向钢管的最大容许挠度1500/150与10mm,满足要求。
7.1.4横向支撑钢管计算
(1)支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算;
集中荷载P取板底纵向支撑钢管传递力,P=3.882kN;
支撑钢管计算简图
支撑钢管计算弯矩图(kN·m)
支撑钢管计算变形图(mm)
支撑钢管计算剪力图(kN)
最大弯矩Mmax=0.932kN·m;
最大变形νmax=2.156mm;
最大支座力Qmax=12.68kN;
最大应力σ=183.425N/mm2;
横向钢管的计算应力183.425N/mm2小于横向钢管的抗压强度设计值205N/mm2,满足要求;
支撑钢管的最大挠度为2.156mm小于支撑钢管的最大容许挠度900/150与10mm,满足要求。
7.1.5扣件抗滑移的计算
按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编,P96页,双扣件承载力设计值取16.00kN,按照扣件抗滑承载力系数0.80,该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN。
R≤Rc
其中Rc--扣件抗滑承载力设计值,取12.80kN;
纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值R=12.68kN;
R<12.80kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求。
7.1.6模板支架立杆荷载标准值(轴力)计算
作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。
(1)静荷载标准值包括以下内容
①脚手架的自重(kN):
NG1=0.129×6=0.775kN;
②栏杆的自重(kN):
NG2=0.15×1.5=0.225kN;
③脚手板自重(kN):
NG3=0.3×0.9×1.5=0.405kN;
④堆放荷载(kN):
NG4=5×0.9×1.5=6.75kN;
经计算得到,静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=8.155kN;
(2)活荷载为施工荷载标准值产生的荷载
经计算得到,活荷载标准值NQ=4×0.9×1.5=5.4kN;
(3)因不考虑风荷载,立杆的轴向压力设计值计算公式
N=1.2NG+1.4NQ=1.2×8.155+1.4×5.4=17.346kN;
7.1.7立杆的稳定性验算
(1)立杆的稳定性计算公式:
σ=N/φAKH≤[f]
其中N----立杆的轴心压力设计值(kN):
N=17.346kN;
φ-------轴心受压立杆的稳定系数,由长细比Lo/i查表得到;
i----计算立杆的截面回转半径(cm):
i=1.58cm;
A----立杆净截面面积(cm2):
A=4.89cm2;
W----立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3):
W=5.08cm3;
σ-------钢管立杆最大应力计算值(N/mm2);
[f]----钢管立杆抗压强度设计值:
[f]=205N/mm2;
KH----高度调整系数:
KH=1/(1+0.005×(6-4))=0.99;
L0----计算长度(m);
(2)如果完全参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001),由公式①或②计算
l0=k1μh①
l0=h+2a②
k1----计算长度附加系数,取值为1.167;
μ----计算长度系数,参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)表5.3.3;μ=1.79;
a----立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度;a=0.1m;
公式①的计算结果:
立杆计算长度
L0=k1μh=1.167×1.79×1.5=3.133m;
L0/i=3133.395/15.8=198;
由长细比l0/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.184;
钢管立杆受压应力计算值;σ=17345.52/(0.184×489)=192.779N/mm2;
钢管立杆稳定性验算σ=192.779N/mm2小于钢管立杆抗压强度设计值[f]=205N/mm2,满足要求;
公式②的计算结果:
L0/i=1700/15.8=108;
由长细比l0/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.53;
钢管立杆受压应力计算值;σ=17345.52/(0.53×489)=66.927N/mm2;
钢管立杆稳定性验算σ=66.927N/mm2小于钢管立杆抗压强度设计值[f]=205N/mm2,满足要求;
(3)如果考虑到高支撑架的安全因素,适宜由公式③计算
l0=k1k2(h+2a)③
k2--计算长度附加系数,按照表2取值1.007
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