厂房高支模方案.docx

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厂房高支模方案

高支模专项施工方案报审表

工程名称：

中山市中盛制网有限公司厂房A工程GD2202002002

致：

中山市建设工程监理有限公司（监理公司）

我方已根据施工合同的有关规定完成了高支模专项施工方案的编制，并经我单位上级技术负责人批准，请予以审查。

附：

高支模专项施工方案

承包单位（章）

项目经理

日期

专业监理工程师审查意见：

专业监理工程师

日期

总监理工程师审核意见：

项目监理机构

总监理工程师

日期

中山市中盛制网有限公司厂房A

高

支

模

专

项

施

工

方

案

编制单位：

中山市豪威堡建筑工程有限公司

编制人：

编制时间：

审批单位：

中山市豪威堡建筑工程有限公司

审批人：

审批时间：

梁模板支撑计算书

工程名称:

中山市中盛制网有限公司厂房A

工程单位:

中山市豪威堡建筑工程有限公司

一、计算参数

结构楼板厚=120mm,梁宽b=300mm,梁高h=800mm,层高=6.00m；

模板材料为：

夹板底模厚度=18mm,侧模厚度=18mm；

木材弹性模量E=9000.00N/mm2,抗弯强度fm=13.00N/mm2,抗剪强度fv=1.40N/mm2；

支撑采用钢门架宽度L=1200mm,门架纵向间距=600mm,梁边至板支撑的距离=0.50m；

门架顶可调底座调节螺杆伸出长度=200mm。

二、梁底模验算

1、梁底模及支架荷载计算

荷载类型标准值单位梁宽梁高系数设计值

①底模自重0.3kN/m2×（0.30+1.36）×1.2=0.60kN/m

②砼自重24.0kN/m3×0.30×0.80×1.2=6.91kN/m

③钢筋荷载1.5kN/m2×0.30×0.80×1.2=0.43kN/m

④振捣砼荷载2.0kN/m2×0.30×1.4=0.84kN/m

梁底模和支架承载力计算组合①＋②＋③＋④q1=8.78kN/m

梁底模和龙骨挠度验算计算组合①＋②＋③q2=7.94kN/m

2．梁底模板验算

底模厚度h=18mm,板模宽度b=300mm；

第一层龙骨间距L=300mm,计算跨数=五跨；

木模板抵抗矩W=bh2/6=300.00×18.002/6=16200mm3

木模板惯性矩I=bh3/12=300×183/12=145800mm4

（1）抗弯强度验算

计算简图

弯矩系数KM=-0.105

M=KM·q1L2=-0.105×8.78×0.302×106=-82986N.mm=-0.08kN.m

σ=M/W=82986/16200=5.12N/mm2

梁底模抗弯强度σ=M/W=5.12N/mm2小于13.00N/mm2,满足要求。

（2）抗剪强度验算

剪力系数KV=0.606

V=KVq1L=0.606×8.78×0.30×1000=1596N=1.60kN

τ=3V/（2bh）=3×1596/（2×300×18）=0.44N/mm2

梁底模抗剪强度τ=3V/（2bh）=0.44N/mm2小于1.40N/mm2,满足要求。

（3）挠度验算

荷载不包括振捣砼荷载,则计算荷载q2=7.94kN/m。

挠度系数Kυ=0.644

υ=Kυq2L4/（100EI）=0.644×7.94×3004/（100×9000.00×145800）=0.32mm

[υ]=300/400=0.75mm

梁底模挠度V=0.32mm小于0.75mm,满足要求。

2、第一层龙骨验算

第一层龙骨采用木枋b=100mm,h=100mm

木枋抵抗矩W=bh2/6=100×1002/6=166667mm3

木枋惯性矩I=bh3/12=100×1003/12=8333333mm4

（1）抗弯强度验算

门架宽度L=1200mm,梁宽C=300mm,γ=300/1200=0.25

a、梁传荷载计算

q=q1×第一层龙骨间距/梁宽=8.78×0.30/0.30=8.78kN/m

Mq=qcL（2-γ）/8=8.78×0.30×1.20×（2-0.25）/8=0.69kN.m

计算简图

b、板传荷载计算

P板重量=1.2×（板厚度×25＋模板重）＋1.4×活载=1.2×（0.12×25+0.30）+1.4×2.50=7.46kN/m2

板传递到第一层龙骨的荷载P=0.25×0.30×7.46=0.56kN

a=0.5×（L-c）=0.5×（1.20-0.30）=0.45m

Mp=P×a=0.56×0.45=0.25kN.m

Mmax=Mq＋Mp=（0.69+0.25）×106=943326N.mm=0.94kN.m

σ=M/W=943326/166667=5.66N/mm2

第一层龙骨抗弯强度σ=M/W=5.66N/mm2小于13.00N/mm2,满足要求。

（2）抗剪强度验算

V=0.5×q×梁宽＋P=（0.5×8.78×0.30+0.56）×1000=1877N=1.88kN

τ=3V/（2bh）=3×1877/（2×100×100）=0.28N/mm2

第一层龙骨抗剪强度τ=3V/（2bh）=0.28N/mm2小于1.40N/mm2,满足要求。

（3）挠度验算

q’=q2×第一层龙骨间距/梁宽=7.94×0.30/0.30=7.9N/mm

υq=q’cL3×（8-4γ2＋γ3）/（384EI）=4116925440000×8/28800000000000=1.11mm

υp=PaL2×（3-4×（a/L）2）/（24EI）=362556000000×2/1800000000000=0.49mm

最大挠度υmax=υq＋υp=1.11+0.49=1.60mm

[υ]=1200/400=3.00mm

第一层龙骨挠度V=1.60mm小于3.00mm,满足要求。

4、第二层龙骨验算

门架纵向间距600mm,计算跨数三跨；

第二层龙骨采用单木枋:

b=100mm,h=100mm。

W=1×100×1002/6=166667mm3，I=1×100×1003/12=8333333mm4；

计算简图

（1）抗弯强度验算

弯矩系数KM=-0.175

P=V=1/2×q×梁宽＋P=（0.5×8.78×0.30+0.56）×1000=1877N

最大弯矩为Mmax=KMPL=-0.175×1877×600=-197058N.mm=-0.20kN.m

σ=M/W=197058/166667=1.18N/mm2

第二层龙骨抗弯强度σ=M/W=1.18N/mm2小于13.00N/mm2,满足要求。

（2）抗剪强度验算

剪力系数KV=0.650

V=KVP=0.650×1876.74/1000=1.22kN

τ=3V/（2bh）=3×1.22×1000/（2×100×100）=0.18N/mm2

第二层龙骨抗剪强度τ=3V/（2bh）=0.18N/mm2小于1.40N/mm2,满足要求。

（3）挠度验算

挠度系数Kυ=1.146

P’=V=1/2×q×梁宽＋P板传

=0.5×7.94×0.30+0.56）×1000=1751N

υ=KυP’L3/（100EI）=1.146×1751×6003/（100×9000.00×8333333）=0.06mm

[υ]=L/400=600/400=1.50mm

第二层龙骨挠度V=0.06mm小于1.50mm,满足要求。

5、门架承载力验算

传至每个门架立柱的力的系数=2.150

传至每个门架立柱的力NQK1=2.150×1.88=4.03kN

每个门架立柱的活载（1.0kN/m2）:

NQK2=1.4×0.6×0.60×1=0.50kN

每个门架立柱荷载NQK=NQK1＋NQK2=4.03+0.50=4.54kN

单MF1219榀门架与交叉支撑等配件沿高度重量=0.304÷1.9=0.160kN/m

每个门架立柱沿高度重量=0.080kN/m，钢管重量=0.0384kN/m

门架和水平拉杆重量NGK=（6.00-0.80-1.9）×0.080+3×1.80×0.0384=0.47kN

门架总承载力=1.2×NGK＋NQK=1.2×0.47+4.54=5.10kN

查（JGJ128-2000）规范每个门架立柱的承载力（kN）=40.16÷2=20.08kN

门架承载力5.10kN小于20.08kN,满足要求。

6、门架支承面受冲切承载力验算

门架立杆设配套底座100×100mm,支承面为（按C15考虑）混凝土楼板。

支承楼板厚=120mm

上部荷载为：

F=5.10+[0.08×1.90+（1.2+0.60）×0.0384]×1.2=5.37kN

βs=2.00,ft=0.91N/mm2,hO=120-15=105mm,βh=1.00,η=0.4＋1.2/βs=1.00

σpc,m=1.00N/mm2,Um=4×100=400mm

（0.7βhft＋0.15σpc,m）ηUmhO

=（（0.7×1×0.91+0.15×1）×1.00×400×105）/1000=33.05kN

门架支承面受冲切承载力33.05kN大于5.37kN,满足要求。

三、侧模板验算

（一）、荷载计算

1、新浇砼的侧压力

F1=0.22r×200/（T+15）β1β2V1/2

=0.22×24.00×4.44×1.20×1.15×2.000.5=45.75kN/m2

（r=24.0β1=1.20β2=1.15V=2.0T=30.0℃）

F2=rH=24×梁高=24×0.80=19.20kN/m2

比较F1、F2两者取小值F=19.200kN/m2

有效压头高度=F/r=0.80m

2、振捣砼产生的荷载4.00kN/m2

3、倾倒砼产生的荷载4.00kN/m2

分项系数

标准值kN/m2

荷载值kN/m2

1、新浇砼的侧压力

1.2

19.20

23.04

2、振捣砼产生的荷载

1.4

4.0

5.60

3、倾倒砼产生的荷载

1.4

4.0

5.60

34.24

（二）、侧模板强度验算

取竖肋间距L=300mm,计算跨数五跨,木模板厚度h=18mm；

木模板抵抗矩W=bh2/6=680×182/6=36720mm3；

木模板惯性矩I=bh3/12=680×183/12=330480mm4。

（1）抗弯强度验算

计算简图

弯矩系数KM=-0.105。

均布荷载q’=34.24×（0.80-0.12）=23N/mm

M=KM•qL2=-0.105×23×3002=-220026N.mm=-0.22kN.m

σ=M/W=220026/36720=5.99N/mm2

侧模抗弯强度σ=M/W=5.99N/mm2小于13.00N/mm2,满足要求。

（2）抗剪强度验算

抗剪系数KV=0.606

V=KVq，L=0.606×23×0.30=4.23kN

τ=3V/（2bh）=3×4.23×1000/（2×18×680）=0.52N/mm2

侧模抗剪强度τ=3V/（2bh）=0.52N/mm2小于1.40N/mm2,满足要求。

（3）挠度验算

按强度验算荷载组合,不考虑倾倒、振捣砼产生的荷载，故

q，=23.04×（0.80-0.12）=16N/mm

挠度系数Kυ=0.644

挠度υ=Kυq，L4/100EI=0.644×16×3004/（100×9000.00×330480）=0.27mm

[υ]=300/400=0.75mm

侧模挠度V=0.27mm小于0.75mm,满足要求。

（三）、对拉螺栓计算

梁侧模压力=2/3（倾倒、振捣砼产生的荷载＋新浇砼的侧压力）×（梁高度-板厚度）=0.67×（11.20+23.04）×0.68=15.52kN/m

设1排对拉螺栓；

对拉螺栓受力=15.52×600÷1=9313N；

对拉螺栓φ14,容许拉力[N]=17833N

穿梁螺栓受力9313N小于容许拉力17833N,满足要求。

（四）、侧肋强度验算

木枋尺寸b=80mm,h=80mm；

木枋抵抗矩W=bh2/6=80×802/6=85333mm3,计算跨度340mm；

木枋惯性矩I=bh3/12=80×803/12=3413333mm4,跨数2跨；

计算简图

（1）、抗弯强度验算

弯矩系数KM=-0.125

均布荷载q=34.24×0.30=10N/mm

M=KM.qL2=-0.125×10×3402=-148430N.mm=-0.15kN.m

σ=M/W=148430/85333=1.74N/mm2

侧肋抗弯强度σ=M/W=1.74N/mm2小于13.00N/mm2,满足要求。

（2）、抗剪强度验算

剪力系数KV=0.625

V=KVq，L=0.625×10×0.34=2.18kN

τ=3V/（2bh）=3×2.18×1000/（2×80×80）=0.51N/mm2

侧肋抗剪强度τ=3V/（2bh）=0.51N/mm2小于1.40N/mm2,满足要求。

（3）、挠度验算

挠度系数Kυ=0.521

均布荷载q，=23.04×0.30=7N/mm

挠度υ=Kυq，L4/100EI=0.521×7×3404/3072000000000=0.02mm

[υ]=340/400=0.85mm

侧肋挠度V=0.02mm小于0.85mm,满足要求。

四、支承面砼受压承载力验算

立杆基础底面的平均压力必须满足下式要求

P≤fg

P=N/A=5.37/0.01=537.00kN/m2

其中P－立杆基础地面的平均压力（kN/m2）；

A－基础底面面积（m2），A=0.01m2；

N－上部结构传至基础顶面的轴向压力设计值（kN），N=5.37kN；

fg－地基承载力设计值（kN/m2）；

fg=kc×fgk

=1.0×5760.00=5760.00kN/m2

其中kc－地基承载力调整系数，kc=1.0；

fgk－混凝土抗压强度设计值（C15砼受压fc=7200.00kN/m2,因截面长边小于300mm）

fgk=7200.00×0.8=5760.00kN/m2；

地基承载力P=537.00kN/m2<5760.00kN/m2,满足要求。

五、计算结果：

第一层龙骨100×100mm单木枋@300mm,第二层龙骨100×100mm单木枋@1200mm；

门架纵向@600mm,底模厚度18mm,侧模厚度18mm；

竖肋80×80mm木枋@300mm,对拉螺栓1排φ14@600mm。

楼面模板支撑计算书

工程名称：

中山市中盛制网有限公司厂房A

编制单位：

中山市豪威堡建筑工程有限公司

一、计算参数

结构板厚=120mm，层高=6.00m；

模板材料为：

夹板,底模厚度=18mm；

木材弹性模量E=9000.00N/mm2,抗弯强度fm=13.00N/mm2,顺纹抗剪强度fv=1.40N/mm2.

门架间横向间距600mm,门架间纵向间距600mm。

二、楼板底模验算

1、底模及支架荷载计算

荷载类型标准值单位计算宽度板厚系数设计值

①底模自重0.30kN/m2×1.0×1.2=0.36kN/m

②砼自重24.00kN/m3×1.0×0.12×1.2=3.46kN/m

③钢筋荷载1.10kN/m2×1.0×0.12×1.2=0.16kN/m

④施工人员及施工设备荷载2.50kN/m2×1.0×1.4=3.50kN/m

底模和支架承载力计算组合①＋②＋③＋④q1=7.47kN/m

底模和龙骨挠度验算计算组合①＋②＋③q2=3.97kN/m

2.楼板底模板验算

底模厚度=18mm,板模宽度=1000mm；

木模板抵抗矩W=bh2/6=1000×18.002/6=54000mm3；

木模板惯性矩I=bh3/12=1000×183/12=486000mm4。

（1）抗弯强度验算

计算简图

第一层龙骨间距L=450mm,计算跨数=四跨。

a、①＋②＋③＋④荷载

支座弯矩系数KM=-0.107

M1=KM·q1L2=-0.107×7.47×0.452×106=-161952N.mm

b、①＋②＋③荷载

支座弯矩系数KM=-0.107

M2=KM·q2L2=-0.107×3.97×0.452×106=-86115N.mm

跨中弯矩系数KM=0.077

M3=KM·q2L2=0.077×3.97×0.452×106=61971N.mm

C、施工人员及施工设备荷载按2.50kN（按作用在边跨跨中计算）

计算荷载P=1.4×2.50=3.50kN

跨中弯矩系数KM=0.2

M4=KM×PL=0.20×3.50×0.45×106=315000N.mm

支座弯矩系数KM=-0.10

M5=KM×PL=-0.10×3.50×0.45×106=-157500N.mm

M1=-161952N.mm

M2＋M5=-243615N.mm

M3＋M4=376971N.mm

比较M1、M2＋M5、M3＋M4，取其绝对值大的作为验算的弯矩。

M=376971N.mm=0.38kN.m

σ=M/W=376971/54000=6.98N/mm2

楼板底模抗弯强度σ=M/W=6.98N/mm2小于13.00N/mm2,满足要求。

（2）抗剪强度验算

剪力系数KV=0.607

V=KVq1L=0.607×7.47×0.45×1000=2042N=2.04kN

τ=3V/（2bh）=3×2042/（2×600×18）=0.28N/mm2

楼板底模抗剪强度τ=3V/（2bh）=0.28N/mm2小于1.40N/mm2,满足要求。

（3）挠度验算

荷载不包振捣砼荷载,则计算荷载q2=3.97N/mm

挠度系数Kυ=0.632

υ=Kυq2L4/（100EI）=0.632×3.97×4504/（100×9000.00×486000）=0.24mm

[υ]=450/400=1.13mm

楼板底模挠度V=0.24mm小于1.13mm,满足要求。

3.第一层龙骨验算

第一层龙骨采用木枋b=100mm,h=100mm；

木枋抵抗矩W=bh2/6=100×1002/6=166667mm3；

木枋惯性矩I=bh3/12=100×1003/12=8333333mm4。

（1）抗弯强度验算

门架宽度1200mm，门架间横向间距=600mm；

第一层龙骨间距450mm,计算跨数二跨；

第一层龙骨受均布荷载

q=q1×第一层龙骨间距/计算宽度=7.47×0.45/1.0=3.36kN/m

计算简图

弯矩系数KM=-0.094

最大弯矩为Mmax=KMqL2=-0.094×3.4×1.22=-454312N.mm=-0.45kN.m

σ=M/W=454312/166667=2.73N/mm2

第一层龙骨抗弯强度σ=M/W=2.73N/mm2小于13.00N/mm2,满足要求。

（2）抗剪强度验算

剪力系数Kv=0.531

V=KVqL=0.531×3×1.2×1000=2144N=2.14kN

τ=3V/（2bh）=3×2144/（2×100×100）=0.32N/mm2

第一层龙骨抗剪强度τ=3V/（2bh）=0.32N/mm2小于1.40N/mm2,满足要求。

（3）挠度验算

q=q2×第一层龙骨间距/计算宽度=3.97×0.45/1.0=2kN/m=2N/mm

挠度系数Kυ=0.075

最大挠度为υmax=KυqL4/（100EI）

=0.075×2×12004/（100×9000×8333333）=0.04mm

[υ]=1200/400=3.00mm

第一层龙骨挠度V=0.04mm小于3.00mm,满足要求。

4、第二层龙骨验算

第二层龙骨采用单枋b=50mm,h=100mm；

抵抗矩W＝1×50×1002/6=83333mm3

惯性矩I＝1×50×1003/12=4166667mm4

门架纵向间距600.00mm,计算跨数三跨。

（1）抗弯强度验算

P=1.031×3.36×1200=4163N

计算简图

弯矩系数KM=-0.141

最大弯矩为Mmax=KMPL=-0.141×4163×600=-352148N.mm=-0.35kN.m

σ=M/W=352148/83333=4.23N/mm2

第二层龙骨抗弯强度σ=M/W=4.23N/mm2小于13.00N/mm2,满足要求。

（2）抗剪强度验算

剪力系数KV=1.109

V=KVP=1.109×4163=4616N=4.62kN

τ=3V/（2bh）=3×4616/（1×2×50×100）=1.38N/mm2

第二层龙骨抗剪强度τ=3V/（2bh）=1.38N/mm2小于1.40N/mm2,满足要求。

（3）挠度验算

挠度系数Kυ=1.175

P=3.97×1.031×（0.6+0.30）×1000=3689N

υ=KυPL3/（100EI）

=1.175×3689×6003/（100×9000.00×4166667）=0.25mm

[υ]=600/400=1.50mm

第二层龙骨挠度V=0.25mm小于1.50mm,满足要求。

5、门架承载力验算

传至每个门架立柱的力的系数=1.391

传至每个门架立柱的力NQK1=1.391×4163=5.79kN

每个门架立柱的活荷载（1.0kN/m2）:

NQK2=（0.6+0.30）×0.60×1=0.54kN

每个门架立柱荷载NQK=NQK1＋NQK2=5.79+0.54=6.33kN

单MF1219榀门架与交叉支撑重量=0.1600kN

每个门架立杆沿高度重量NGK=（6.00-0.12-1.90）×0.08+（1.2+0.60）×0.0384=0.39kN

门架总承载力=1.2×NGK+1.4×NGK=1.2×0.39+1.4×6.33=9.33kN

查（JGJ128-2000）规范每个门架立柱的承载力（N）40.16÷2=20.08kN

门架承载力9.33kN小于20.08kN,满足要求。

6、门架立杆支承面受冲切承载力验算

立杆设配套底座100×100mm,支承面为混凝土楼板（按C15考虑）支承楼板厚=120mm

上部荷载为：

F=9.33+1.90×0.08+[（1.2+0.60）×0.0384]×1.2=9.56kN

βs=2.00ft=0.91N/mm2hO=120-20=100.00mm

βh=1.00η=0.4＋1.2/βs=1.00

σpc,m=1.00N/mm2Um=4×100=400mm

（0.7βhft＋0.15σpc,m）ηUmhO

=（（0.7×1×0.91+0.15×1）×1.00×400.00×100.0