大跨度梁模板专项施工方案.docx
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大跨度梁模板专项施工方案
大跨度梁模板工程施工方案
工程名称:
安徽华民食品有限公司生产研发基地。
办公楼
施工单位:
安徽天筑建设集团有限公司
编制人:
关玉峰
日期:
2014年5月25日
一、
编制依据
1、工程施工图纸及现场概况
2、《建筑施工模板安全技术规范》(JGJ162-2008)
3、《混凝土结构工程施工质量验收规范》(GB50204-2002)
4、《建筑施工手册》第四版(缩印本)
5、《建筑施工现场管理标准》DBJ14-033-2005
6、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)。
7、《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)2006年版
8、《混凝土模板用胶合板GB/T17656-2008》
9、《冷弯薄壁型钢结构技术规范》(GB50018-2002)
10、《木结构设计规范》(GB50005-2003)
二、工程参数
梁与支架参数
梁截面宽度
0.45m
梁截面高度
1.2m
支架高度
4.4m
楼板厚度
0.08m
立杆梁跨度方向间距la
0.7m
钢管类型
φ48×4.4
梁两侧与梁底立杆
梁两侧立杆间距0.4m,梁下增加2根立柱
水平杆最大步距
1.5m
立杆伸出水平杆长度a
0.4m
面板
18mm厚木胶合板
梁底面板下次楞
钢管支撑
梁侧次楞
两根钢管,间距500mm
梁侧主楞
两根双钢管φ48×4.4,间距700mm
穿梁螺栓
穿梁螺栓直径12mm,间距:
500mm×500mm
荷载参数
永久荷载
新浇砼自重
24kN/m3
钢筋自重
1.5kN/m3
面板次楞自重
0.3kN/m2
支架自重
0.093kN/m
可变荷载
施工人员及设备荷载
1kN/m2
倾倒砼荷载
4kN/m2
振捣砼对梁底
模板荷载
2kN/m2
振捣砼对梁侧
模板荷载
4kN/m2
三、新浇砼对模板侧压力标准值计算
新浇筑的混凝土作用于模板的侧压力标准值,按下列公式计算,并取其中的较小值:
F=0.22γct0β1β2
V
=0.22×24×5.7×1.2×1.2×1.22=52.873kN/m2
F=γcH=24×1.6=38.400kN/m2
其中γc--混凝土的重力密度,取24kN/m3;
t0--新浇混凝土的初凝时间,按200/(T+15)计算,取初凝时间为5.7小时。
T:
混凝土的入模温度,经现场测试,为20℃;
V--混凝土的浇筑速度,取1.5m/h;
H--混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度,取1.6m;
β1--外加剂影响修正系数,取1.2;
β2--混凝土坍落度影响修正系数,取1.2。
根据以上两个公式计算,新浇筑混凝土对模板的侧压力标准值取较小值38.400kN/m2。
四、梁侧模板面板验算
面板采用木胶合板,厚度为18mm,验算跨中最不利抗弯强度和挠度。
计算宽度取1000mm。
面板的截面抵抗矩W=1000×50×50/6=416667mm3;
截面惯性矩I=1000×50×50×50/12=10416667mm4;
(一)强度验算
1、面板按两跨连续板计算,其计算跨度取支承面板的次楞间距,L=0.50m。
2、荷载计算
新浇筑混凝土对模板的侧压力标准值G4k=38.400kN/m2,振捣砼对侧模板产生的荷载标准值Q2K=4kN/m2。
均布线荷载设计值为:
q1=0.9×[1.2×38.400+1.4×4]×1=46.512KN/m
q1=0.9×[1.35×38.400+1.4×0.7×4]×1=50.184KN/m
根据以上两者比较应取q1=50.184KN/m作为设计依据。
3、强度验算
施工荷载为均布线荷载:
M1=0.125q1l2=0.125×50.184×0.502=1.57KN·m
面板抗弯强度设计值f=12.5N/mm2;
σ=
Mmax
=
1.57×106
=3.77N/mm2 W 416667 面板强度满足要求! (二)挠度验算 验算挠度时不考虑可变荷载值,仅考虑永久荷载标准值,故其作用效应的线荷载计算如下: q=1×38.400=38.4KN/m; 面板最大容许挠度值: 500/250=2mm; 面板弹性模量: E=4500N/mm2; ν= 0.521ql4 = 0.521×38.400×5004 =0.27mm<2mm 100EI 100×4500×10416667 满足要求! 五、梁侧模板次楞验算 次楞采用两根钢管,间距: 0.5m,截面抵抗矩W和截面惯性矩I分别为: 截面抵抗矩W=4180mm3; 截面惯性矩I=100400mm4; (一)强度验算 1、次楞承受面板传递的荷载,按均布荷载作用下两跨连续梁计算,其计算跨度取主楞间距,L=0.5m。 2、荷载计算 新浇筑混凝土对模板的侧压力标准值G4k=38.400kN/m2,振捣砼对侧模板产生的荷载标准值Q2K=4kN/m2。 均布线荷载设计值为: q1=0.9×[1.2×38.400+1.4×4]×0.5=23.256KN/m q2=0.9×[1.35×38.400+1.4×0.7×4]×0.5=25.092KN/m 根据以上两者比较应取q=25.092KN/m作为设计依据。 3、强度验算 计算最大弯矩: Mmax=0.125ql2=0.125×25.092×0.52=0.784kN·m 最大支座力: 1.25ql=1.25×25.092×0.5=15.68kN 次楞抗弯强度设计值[f]=205N/mm2。 σ= Mmax = 0.784×106 =93.780N/mm2<205N/mm2 W×2 4180×2 满足要求! (二)挠度验算 验算挠度时不考虑可变荷载值,仅考虑永久荷载标准值,故其作用效应的线荷载计算如下: q=38.400×0.5=19.2KN/m; 次楞最大容许挠度值=500/250=2mm; 次楞弹性模量: E=206000N/mm2; ν= 0.521ql4 = 0.521×19.2×5004 =0.151mm<2mm 100EI×2 100×206000×100400×2 满足要求! 六、梁侧模板主楞验算 主楞采用双钢管φ48×2.75,间距: 0.7m,截面抵抗矩W和截面惯性矩I分别为: 截面抵抗矩W=8360mm3; 截面惯性矩I=200800mm4; (一)强度验算 1、主楞承受次楞传递的集中荷载P=15.68kN,按集中荷载作用下二跨连续梁计算,其计算跨度取穿梁螺栓间距间距,L=0.5m。 主楞计算简图(kN) 主楞弯矩图(kN.m) 2、强度验算 最大弯矩Mmax=0kN·m 主楞抗弯强度设计值[f]=205N/mm2。 σ= Mmax = 0×106 = 0N/mm2<205N/mm2 W 8360 满足要求! (二)挠度验算 验算挠度时不考虑可变荷载值,仅考虑永久荷载标准值,其作用效应下次楞传递的集中荷载P=12.000kN,主楞弹性模量: E=206000N/mm2。 主楞最大容许挠度值: 500/250=2mm; 经计算主楞最大挠度Vmax=0mm<2mm。 满足要求! 七、对拉螺栓验算 对拉螺栓轴力设计值: N=abFs a——对拉螺栓横向间距;b——对拉螺栓竖向间距; Fs——新浇混凝土作用于模板上的侧压力、振捣混凝土对垂直模板产生的水平荷载或倾倒混凝土时作用于模板上的侧压力设计值: Fs=0.95(rGG4k+rQQ2k)=0.95×(1.2×38.400+1.4×4)=49.10kN。 N=0.50×0.50×49.10=12.28kN。 对拉螺栓可承受的最大轴向拉力设计值Ntb: Ntb=AnFtb An——对拉螺栓净截面面积 Ftb——螺栓的抗拉强度设计值 本工程对拉螺栓采用M12,其截面面积An=76.0mm2,可承受的最大轴向拉力设计值Ntb=12.92kN>N=12.28kN。 满足要求! 八、梁底模板面板验算 面板采用木胶合板,厚度为18mm。 取梁宽度0.35m作为计算单元。 面板的截面抵抗矩W=35.00×5.0×5.0/6=145.833cm3; 截面惯性矩I=35.00×5.0×5.0×5.0/12=364.583cm4; (一)强度验算 1、模板面板按简支跨计算,其计算跨度取面板下的次楞间距,L=0.25m。 2、荷载计算 作用于梁底模板的均布线荷载设计值为: q1=0.9×[1.2×(24×1.6+1.5×1.6+0.3)+1.4×2]×0.35=16.42kN/m q1=0.9×[1.35×(24×1.6+1.5×1.6+0.3)+1.4×0.7×2]×0.35=18.10kN/m 根据以上两者比较应取q1=18.10kN/m作为设计依据。 Mmax= q1l2 = 18.10×0.252 =0.14kN·m 8 8 梁底模板抗弯强度设计值[f](N/mm2)=12.5N/mm2; 梁底模板的弯曲应力按下式计算: σ= Mmax = 0.14×106 = 0.960N/mm2<12.5N/mm2 W 145.833×103 满足要求! (二)挠度验算 验算挠度时不考虑可变荷载值,仅考虑永久荷载标准值,故其作用效应的线荷载计算如下: q=0.35×(24×1.6+1.5×1.6+0.3)=14.39kN/m; 面板最大容许挠度值: 250/250=1.0mm; 面板弹性模量: E=4500N/mm2; ν= 5ql4 = 5×14.39×2504 =0.045mm<1.0mm 384EI 384×4500×364.583×104 满足要求! 九、梁底模板次楞验算 梁底模板次楞采用钢管,平行于梁截面,间距0.25m,截面抵抗矩W和截面惯性矩I分别为: 截面抵抗矩W=4.18cm3; 截面惯性矩I=10.04cm4; (一)强度验算 1、荷载计算; 作用于梁底模板的均布线荷载设计值为: q1=0.9×[1.2×(24×1.6+1.5×1.6+0.3)+1.4×2]×0.25=11.73kN/m q1=0.9×[1.35×(24×1.6+1.5×1.6+0.3)+1.4×0.7×2]×0.25=12.93kN/m 根据以上两者比较应取q1=12.93kN/m作为设计依据。 计算简图(kN) 弯矩图(kN.m) 经过计算得到从左到右各支座力分别为: N1=0.308kN;N2=1.959kN;N3=1.959kN;N4=0.308kN; 最大弯矩Mmax=0.029kN.m 次楞抗弯强度设计值[f]=205N/mm2; σ= Mmax = 0.029×106 =6.938N/mm2<205N/mm2 W 4.18×103 满足要求! (二)挠度验算 验算挠度时不考虑可变荷载值,仅考虑永久荷载标准值,故其作用效应的线荷载计算如下: q=0.25×(24×1.6+1.5×1
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