AVO理论加实际与汇报多媒体一致080722.docx
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AVO理论加实际与汇报多媒体一致080722
2、2、2在岩石物理建模的基础上,利用叠前道集资料,进行了目的层的AVO响应分析和叠前弹性波反演,预测了洞穴、孔洞型储层的展布特征
2、2、2、1通过岩石物理建模,明确了研究区奥陶系良里塔格组岩石物理特征
通过对塔中45井区已钻井进行岩石物理建模分析,以及查对相应岩石组分的实验室试验数据的综合分析,可以得出以下认识:
纯泥岩,包括(夹泥灰岩)的岩石特征表现为低纵、横波速度,低密度、低泊松比(在2.8~3.0);致密灰岩表现为高纵、横波速度,高密度;而对于储层来说,不论是钻井放空段储层还是被泥质、萤石或铁矿充填的储层,其岩石特征都表现为纵波速度低,横波速度略低,低密度和低泊松比(2.9~3.1),可以看出储层的泊松比与泥岩的泊松比有部分的交叉重合,分析认为是储层孔隙度和孔隙类型的差别所致。
因此,基于上述的分析认识,可以通过纵横波阻抗的交汇来区分致密灰岩和储层。
从交汇图上可以看出,整个研究区的纵横波阻抗交汇数据呈一个右上角集中,左下角分叉成两个条带的“扫帚”形状。
通过在交汇图上圈出特定区域,来影射到密度、纵、横波等曲线上的不同岩性段来划分储层和非储层。
通过圈定划分认为储层主要分布于从尾段开始分叉的上部的条带上,尾段的下部条带分析认为以泥岩为主;从分叉部位开始至“扫帚”的把柄处为非储层,圈定结果与上述岩石组分特征分析结果一致,且对应于钻井主要油层段。
图****、塔中45井纵横波交汇图
同样,通过纵波阻抗和泊松比的交汇也可以较好地区分储层。
在纵波阻抗与泊松比交汇图上,所有的数据呈现与纵横波交汇类似的“扫帚”形状,储层同样发育与“扫帚”的尾端分叉部分。
通过交汇图上圈定的储层部分投射到中古16井岩性曲线中,发现主要对应于6230m-6269m段,该层段为良里塔格组II亚段,酸压6mm油嘴求产,油比重0.7952/200C,折日产油180.09m3,气比重0.822,折日产气55083m3,证明了圈定范围的合理性,说明建模方法和参数选取合理。
图***、塔中45井区纵波阻抗与泊松比交汇图及与中古16井对比图
2、2、2、2结合岩石物理建模结果,分析了研究区目的层AVO响应特征,并对全区储层进行了分析
AVO是AmplitudeVariationwithOffset的缩写,早先也称为AmplitudeVersusOffset译为振幅随炮检距变化。
由此而衍生的有振幅随入射角变化(AmplitudeVariationwithAngle),振幅随方位角变化AVA(AmplitudeVariationwithAzimuth),振幅随炮检距和方位角变化AVOA(AmplitudeVariationwithOffsetandAzimuth)等。
AVO作为一种含气砂岩的异常地球物理现象,最早在20世纪80年代初被Ostrander发现[1]。
这一现象表现为:
当储层砂岩含气后,地震反射振幅随炮检距会发生明显的加大(基于SEG标准极性)。
因为AVO现象与含气砂岩的对应关系,从而引起勘探地球物理界广泛的重视。
后续的研究表明:
这种异常现象并非一种特殊的形式,而是遵循Zoepprittz早先所提出的地震反射波动力学方程式,从而对AVO现象的解释有了完整的理论基础。
针对AVO现象继而出现的AVO技术是继亮点之后又一项利用振幅信息研究岩性,检测油气的推断地层的岩性和含油气情况。
AVO技术具有以下特点:
①AVO技术是直接利用CDP道集资料进行分析,这就充分利用的多次覆盖得到的丰富的原始信息。
②AVO技术是利用振幅随炮检距(入射角)的变化的特点,即利用整条曲线的特点。
而亮点技术只是利用了这一特殊情况下曲线的一个数值。
所以,AVO技术对岩性的分析比亮点技术就更为可靠。
③这几年波动方程对地震剖面的成像有了更大的成果,是对地下构造形态的反演。
AVO技术从严格意义上说算不上是利用波动防护层进行岩性反演分析的方法,但是它的理论和思路是对波动方程得到的结果的比较精确的利用。
④AVO技术是一种研究岩性的比较细致的方法,并且需要有测井资料的配合。
※AVO技术的理论基础-Zoeppritz方程及其简化形式
振幅随炮检距的变化来自于所谓的“能量分区”。
当地震波入射到地层界面时,一部分能量反射,一部分能量透射。
如果入射角不等于零度,纵波(P波)能量一部分反射,一部分转化成透射P波和S波。
反射和透射波的振幅能量取决于地层边界的物理性质差异。
对我们而言,纵波速度Vp,横波速度Vs和密度ρ是非常重要的。
同时,需要注意反射振幅也依赖于入射波的入射角(图1)。
图1、入射到地层边界的地震波
因此,当一个平面纵波非垂直入射到2种介质的分界面上,就要产生反射纵、横波和透射纵、横波。
在界面上,根据应力连续性和位移连续性,依据边界条件并引入反射系数、透射系数,就可以得出四个相应波的位移振幅应当满足的方程叫做Zoeprritz方程,这个方程是Zoeprritz在1919年解出的。
这个方程组比较复杂,不能解出新产生的波的振幅与有关参数明确的函数关系。
但是从方程组可以看出,一般反射纵波的反射系数Rpp是入射角界面上部介质的密度ρ1,纵波速度Vp1,横波速度Vs1以及界面以下的介质密度ρ2,纵波速度Vp2,横波速度Vs2等七个参数的函数,可以简单的表示为Rpp(&,Vp1,Vs1,ρ1,Vp2,Vs2,ρ2),虽然不能直接从方程中解出Rpp与七个参数的具体关系,但是可以假设以物质的六个物性参数为参变量,以&为变量,仔细分析可以得到,六个参数是以两个参数的比值,例如
、
等形式出现。
这样就可以把
、
等分别看作一个参数,再加上在同一种介质中,纵波速度Vp,横波速度Vs,以及泊松比σ之间又有关系,如:
,于是有关系式:
Rpp=f(&,
,
,σ),这样来达到减少参数的目的。
从理论上说,在实际地震记录上得到某个界面的反射波的振幅与入射角的变化关系曲线,并且又知道某些参数,就可以利用曲线族作为量板来估算地层参数。
通过对地层弹性参数的研究,得到泊松比σ是一个对岩性和含油气情况反应比较敏感,参数,所以就要对方程进行适当的化简,得出以泊松比σ为参
数的以σ为变量的简单的近似关系,即Rpp=f(&,σ),这样通过反算σ,来达到对储层的参数测定和预测。
①Koefoed的试算
Koefoed在1955年第一个给出了用Zoeppritz方程,以R为参数计算出的Rpp~&曲线。
他用17组纵横波速度、密度和泊松比参数,较为详细地研究了泊松比对两个各向同性介质之间反射和折射面所产生的反射系数的影响,最大的入射角达到30°。
他的研究结果被公认为Koefoed5原则。
虽然Koefoed的结论说明了利用Rpp~&曲线是可以反算出泊松比σ的,但是用未简化的Zoeppritz方程进行计算太复杂,因此反求弹性参数也是很复杂的。
②AkiKI和RichardsPG的纵波近似
1980年AkiKI和RichardsPG给出了一个纵波反射振幅的一个近似表达式:
R(θ)=
(1)
这个公式是有适用条件的,就是界面两边的弹性介质性质的百分比变化小,式中的参数有:
ΔVp=Vp2-Vp1,ΔVs=Vs2-Vs1;Vp=(Vp2+Vp1)/2;,Vs=(Vs2+Vs1)/2;
Δρ=ρ2-ρ1,ρ=(ρ2+ρ1)/2;θ=(θ1+θ2)/2;
θ1是入射角,θ2是按斯奈尔定理计算的透射角。
这个式子虽然对Zoeppritz方程进行了化简,但是用了Vs做参数而未用σ作参数。
③Bortfeld近似式
1961年,Bortfeld提出近似式:
Rpp=
(2)
④Hilterman近似
Rpp=
(3)
⑤Shuey简化
1985年Shuey利用上面的式子进行了简化,用σ代替Vs,修改得:
R(θ)=
(4)
其中:
,
,
,
垂直入射时的反射振幅
,σ1、σ2分别为入射介质和透射介质的泊松比。
其中,界面两侧泊松比的差Δσ是一个至关重要的因素,这就是振幅与炮检距关系研究的物理基础。
Shuey近似式的特点就是它的三项都有明确的物理意义:
第一,垂直入射时,θ1=θ2=θ=0,R(0)=R0,即R0是垂直入射时的反射振幅。
第二,在中等入射的情况(0〈θ〈30°,有近似tanθ≈sinθ,于是有:
(5)
此时,反射振幅与A有关,前两项起作用。
这时的反射系数与介质的泊松比有密切关系,因此,利用此式更能突出油气特征。
第三,对于大角度入射情况,反射振幅与速度变化有关中的第三项起主要作用,即:
⑤Simth和Gidlow加权叠加方法
1987年Smith和Gidlow根据Gardner等人给出的水饱和岩石的密度与速度的4次方根成正比的假设,将Aki和Richards(1980)提出的Zoepprits方程进行了修改化简:
(6)
,
式中:
Vp、Vs分别为纵横波速度,m/s;B、C为常数。
因此,尽管表示反射系数的简化式有很多,但其最终目的都是为了求得一个最简表达式来表示反射系数随入射角的变化。
而上、下介质的泊松比又对反射系数随入射角的变化起重要作用,因此,需要在表达式中包含标志油气特征的参数。
Hilterman的简化方程与Shuey的简化方程满足了以上要求,且适用于各种层状模型的AVO模拟,因此得到了广泛的应用。
在应用中最常见的一种简化公式为:
(7)
式中,R为反射系数;θ为入射角;P为近似为零偏移距下的纵波的反射振幅,也称AVO截距,其大小决定于上下层之间的纵波波阻抗差异;G为纵波反射振幅随入射角的变化梯度,也称AVO斜率,其大小决于泊松比的变化;这个方程不能很好处理入射角较大的情况,但是它简单易懂,至今仍然非常实用。
对NMO道集中每一个时间采样点作sin2θ(θ为入射角)和振幅交汇图(图2),截距描述了正常入射角时的P波反射率(NIP),同时斜率就是梯度(振幅随入射角怎么变化)。
图2、sin2θ(θ为入射角)和振幅交汇图
式(7)表明,在入射角小于中等角度(一般为30°)时,纵波反射系数近似与入射角正弦值的平方成线性关系。
基于该方程的叠前反演可以获得AVO属性参数P与G及其各种转换属性参数。
对这些属性参数的解释是:
①由AVO截距组成的P剖面是一个真正的法线入射零炮检距剖面。
②由AVO斜率组成的G剖面反映的是岩层弹性参数的综合特征。
③在横波剖面上,当纵、横波速度比近似等于2时,P-G可以反映出横波波阻抗的特征。
④在泊松比剖面上,当纵、横波速度比近似等于2时,P+G反映的是泊松比的特征。
⑤截距与梯度的乘积(P×G)剖面,也称AVO强度剖面,更有利于识别气层。
※AVO地质意义
AVO应用的基础是泊松比的变化,而泊松比的变化是不同岩性和不同孔隙流体介质之间存在差异的客观事实。
大量的试验研究和实践表明,沉积岩的泊松比值具有如下特点:
①未固结的浅层盐水饱和沉积岩往往具有非常高的泊松比值(0.4以上)。
②泊松比往往随孔隙度的减小及沉积固结程度而减少。
③高孔隙度的盐水饱和砂岩往往具有较高的泊松比值(0.3~0.4)。
④气饱和高孔隙度砂岩往往具有极低的泊松比值(如低到0.1)。
一般来讲,不同岩性按泊松比值从高到低排序依次是:
石灰岩、白云岩、泥岩和砂岩,在砂岩中由于孔隙流体性质的差异,依次是:
水砂岩、油砂岩和气砂岩。
从波速到泊松比,人们对地层的研究已逐渐深入到其本质。
在研究振幅变化与波速的关系时,发现振幅变化与其他弹性参数的关系更有意义,这是因为波速不是一个独立的弹性参数,而是介质的几个弹性参数组合的结果。
在拉梅常数(λ)、切变模量(μ)和泊松比(σ)等弹性参数中,泊松比在Zoeppritz方程中是以一个独立的参数出现的。
而且,通过试验研究,发现泊松比是对区分岩性有特殊作用的一个参数。
Gregory[6]
(1976)分别对各种岩性的泊松比做了大量测量试验,结果表明不同岩性泊松比的差别比速度的差别大。
因此,利用泊松比判别岩性更可靠。
所以,AVO技术的地质基础在于不同岩石以及含有不同流体的同类岩石之间泊松比存在差别。
Domenico(1977)研究了含气、含油、含水砂岩的泊松比随埋藏深度的变化规律,结果发现含不同流体砂岩的泊松比随深度的变化特征是不同的:
含气砂岩的泊松比随着深度的增加而增加,但泊松比的值总是小于含油和含水砂岩的泊松比值;含水砂岩的泊松比随着深度的增加而减小,但泊松比的值总是大于含油和含气砂岩的泊松比值;含油砂岩的泊松比也随着深度的增加而减小,泊松比的值总是介于含水和含气砂岩泊松比值之间。
岩石物性研究发现,当砂岩中含气时,纵波速度明显降低,含气层的泊松比较小,与围岩的泊松比之差大都在0.2~0.3之间。
因此,一般都可检测到较明显的AVO响应。
含油层由于泊松比值明显大于含气层,与围岩的泊松比差值较小甚至接近,因此反射系数随炮检距的变化程度明显小于含气层,AVO响应要比含气层弱得多,而且包括了所有可能出现的AVO响应,检测也将更为困难。
因此,AVO技术应用在寻找气藏方面更为有利,更能体现其优越性。
一般来讲,不同岩性按泊松比值从高到低排序依次是:
石灰岩、白云岩、泥岩和砂岩。
1、1AVO外延及简要流程
简单来说,AVO技术是通过研究地下介质的地震反射波振幅随炮检距的变化来反映地下介质的岩性和孔隙流体的性质,进而直接预测储层。
在实际应用中,就是利用地震反射的CDP道集资料,分析储层界面上的反射波振幅随炮检距的变化规律,或通过计算反射波振幅随其入射角的变化参数,估算界面上的AVO属性参数和泊松比差,进一步推断储层岩性和含油气性质。
通常采用泊松比参数来描述反射界面振幅的变化情况:
当介质间无明显泊松比变化时,不论反射系数是正负,振幅都随入射角的增大而减小;当反射系数为正且泊松比增加(或反射系数为负而泊松比降低时),振幅随入射角的增大而增加;当反射系数为负且泊松比降低(或如果反射系数为正而泊松比增加时),振幅随入射角增大先减小,当入射角增大到一定时会出现极性反转。
因此,利用AVO技术中振幅随入射角变化这一特征可判定岩石物理参数。
设各炮检距采样的实际振幅为Ai,那么与模型曲线相比,各振幅均方误差为:
(8)
若要使e取最小值,只需e对
和
偏导数,并令其为0,用曲线拟合实际地震资料就可求得
和
,即:
=
,
=
式中i=1,2,…,n为道号;Ai为振幅;Wp、Ws为加权系数;
通过这种方法,我们可以求得每一道上的权系数,权系数的大小变化可反映出振幅随偏移距变化的情况,加权叠加的结果包含了振幅随偏移距变化的信息。
由曲线拟合可以得到P波速度反射率剖面、S波速度反射率剖面及衍生出的拟泊松比反射率剖面和流体因子剖面。
发展出来的AVO油气检测技术是利用叠前地震资料中反射波振幅与炮检距变化关系,研究地下岩性变化并进行油气预测和油气富集带圈定的一项技术。
由于AVO技术是根据振幅随炮检距的变化做反映的地下岩性以及孔隙流体的性质来直接预测油气和估计岩性参数的一项技术。
加上Zoeppritz方程的复杂性和非直观性,现在很多学者都在研究不同的简化方法,得到了不同的近似公式,针对不同的公式就提出了不同的分析和反演方法。
Causse等人考虑到常规的近似方程在大角度反射界面两侧岩性差异较大时会引起较大的误差,就提出了优化的线性AVO分析方法。
常规的近似公式用纵横波速度和密度等参数来描述反射振幅随炮检距的变化的特征,由于密度的变化相对于较小,这使得其它三个参数反演对噪音非常的敏感,于是,Vanderbann等人就提出了域中的两个参数的近似公式。
ConsueloGarcíaMojonero等介绍了一种新的AVO分析方法,该方法的步骤是:
①采用短的检波器组合、较高的覆盖次数、较长的排列以及不用低截频滤波器,进行了新的二维地震采集;②进行真振幅恢复、反褶积、NMO和静校正、最终叠加或偏移等简单处理;③利用室内技术进行AVO分析和解释,对叠前道集理进行真振幅处理、NMO校正、极性控制和零相位处理;④将二维测线的CDP道集加载到工作站上,可以用常规软件进行解释。
由于AVO分析方法的多样性和准确性使得其利用多尺度速度函数来模拟地震震幅,薄层的地震模拟,AVO参数的反演,以及对流体识别的不确定性的研究有了很大的发展。
AVO分析方法在裂缝的检测中也有着广泛的应用,利用三维多分量地震勘测结果和AVO分析,提供一种描述裂缝储层的新方法。
即通过射线追踪和反射率法两项模拟技术,预测地层裂缝带对纵波反射率的影响;并利用各向异性模型,模拟地层中裂缝密度的变化。
因此目前利用多波多分量地震数据,进行纵波、横波、转换波的AVO分析,预测储层的含性气和检测裂缝发育,是近年来国内外AVO技术应用的主要发展方向。
※多方位AVO分析技术在裂缝储层中的应用
在石油勘探中,裂缝性储集层占有重要的地位,尤其在碳酸盐岩广布地区,是寻找大型裂缝性油气田的有利部位。
利用地震资料中方位AVO特征在平面上的变化可以预测裂缝的有利发育带,并预测裂缝展布的主要方位。
结合具体的地质情况,根据振幅变化的大小还可以确定不同地区的裂缝发育程度。
利用现有的三维地震资料开展多方位AVO属性特征的研究,有助于解决油气勘探的裂缝各向异性问题。
多方位AVO方法识别裂缝发育带具有重要意义,是裂缝非均质储层评价的一种新方法。
对于裂缝性储层的勘探,确定裂缝的取向和密度十分重要。
裂缝的存在导致介质的物理和化学性质随着方位不同而发生变化,在地震中称为方位各向异性,与裂缝平行和垂直的方向称为各向异性主方位。
各种地震检测方法就是利用在主方位上各种地震属性的变化来识别裂缝的。
在裂缝性油气藏的勘探中,常常是找到了有利的裂缝发育带就找到了油气藏。
分析不同裂缝各向异性介质中多方位AVO变化特征与裂缝分布的关系及其影响因素,对预测裂缝的分布具有重要意义。
◆理论模型
根据对称系统可以划分不同形式的各向异性。
各向异性最简单的情况是横向各向同性(TI),它又可根据单个对称轴方向分为VTI(具有垂直对称轴的横向各向同性)、HTI(具有水平对称轴的横向各向同性)和TTI(具有倾斜对称轴的横向各向同性)[10](图3)。
一个简单的水平横向各向同性(HTI)介质(图3b)的例子是扁平形状排列的垂直裂缝嵌在均质的基岩中,这是用于描述裂缝性油藏最简单的模型。
Ru2ger和Tsvankin(1997)给出了当入射角小于35°时均匀盖层覆盖的HTI层振幅随入射角和方位角变化的近似公式:
R(θ,φ)=I+[G1+G2cos2(φ-β)]sin2θ(9)
式(9)中:
R(θ,φ)为反射系数,它是θ和φ的函数;θ为入射角,定义为入射方向与Z轴夹角;φ为根据定义的方向(如正北向)震源与检波器之间的方位角;β为已选定的零方位方向与各向同性或对称轴(如平行或垂直裂缝)之间的夹角;I是二分之一的P波波阻抗差,称为截距;G1是各向同性的AVO梯度,称为斜率;G2是各向异性的AVO梯度,它与裂缝密度有关。
G2可近似为:
G2=
(10)
式(10)中:
g=Vp/Vs,是P波速度的平均值与S波速度的平均值之;Δδ(v)为HTI介质中Thomsen参数δ的差值;Δγ为剪切波分裂参数γ的变化值。
HTI的假设条件是用于描述含有垂直裂缝的岩石。
这个假设只有在岩石中含有扁平形状排列的裂缝才成立。
如果裂缝不是扁平形而是微波形的,则介质就不是HTI。
但是为了方位AVO分析,HTI的假设会依然有效。
这是因为与真HTI介质的偏差相比,资料的信噪要小。
另外,具有非垂直裂缝的介质、具有多个非正交裂缝方向和具有微波形裂缝或包在各向异性岩石中的裂缝所表现出的AVO响应不能近似由式(9)来表示。
图3 裂缝分布模式示意
(a)VTI(具有垂直对称轴的横向各向同性);(b)HTI(具有水平对称轴的横向各向同性);
(c)TTI(具有倾斜对称轴的横向各向同性)
当β=0°,即零方位方向与对称轴平行(VTI介质,图3a)时,由于在XOY面内介质是各向同性的,没有受到裂缝的影响,因此介质中的反射系数仅随着炮检距的变化而改变,不存在方位上的变化特征。
尽管裂缝的存在会影响反射系数变化的快慢,但这点很难用于预测裂缝的分布。
当β=90°,即零方位方向与对称轴垂直(HTI介质,图3b)时,利用式(9)进行AVO理论模拟,模拟中取入射角(θ)的变化范围是0°~35°,θ以5°为增量,取方位角(φ)的变化范围是0°~360°,φ以20°为增量。
图4是HTI介质中反射系数随方位角和入射角变化曲面图。
各向异性介质中的反射系数不仅随着入射角(炮检距)的变化而变化,同时也随着观测方位的不同而变化。
当入射角一定时,介质中的反射系数是与方位角的正弦(sin2φ)呈函数关系,且随着观测方位的不同呈180°周期性变化。
当方位角一定时,随着入射角的增大,反射系数是增大的。
不管方位角如何变化,AVO响应的截距总是不变的;AVO响应的斜率是随着方位角和入射角的不同而变化的。
反射系数曲线的极大值与极小值之间的差值是随着入射角的增大而增大(见图4)。
在入射角为0°~10°时,即在小炮检距时,各个方位上的反射系数变化相差较小;在入射角为10°~35°时,即在中大炮检距时,90°和270°方位(观测方向与裂缝面平行)附近的反射系数随着炮检距的增大变化最大,而0°和180°方位(观测方向与裂缝面垂直)附近的反射系数随着炮检距的增大变化最小。
由此可知,反射系数(绝对值)在平行于裂缝(HTI介质)方向达到极大值,在垂直于裂缝方向出现极小值。
因而,在平行和垂直于裂缝方向检测到的反射系数的变化特征是明显不同的。
图4、反射系数随方位角和入射角变化曲面
当β介于0°~90°之间,即零方位方向与对称轴斜交(TTI介质,图3c)时,利用式(9)进行同样的AVO理论模拟,设β的变化范围为0°~90°,β以15°为增量,可以得到倾斜横向各向同性介质(TTI)的方位AVO特征。
图5为入射角一定时,反射系数随方位角和裂缝倾角变化图。
从图中可以看出,对于不同的裂缝倾角,反射系数是随着方位角的变化呈180°周期变化的。
因裂缝的分布对于坐标轴平面是不对称的,所以反射系数的变化特征对于坐标轴平面也是不对称的。
从图5可知,在方位角在0°~180°的周期内,当裂缝倾角一定时,反射系数总是在φ(方位角)与β(裂缝倾角)相等时最大,在φ与β相差90°时最小。
这说明裂缝对反射系数的影响在平行于裂缝方向上表现为最强,在垂直于裂缝方向上表现为最弱。
图5、反射系数随方位角和裂缝倾角变化(入射角为30°)
图6显示了反射系数随裂缝倾角和入射角变化曲面图,图中方位角设定为60°。
从图中可知,当裂缝倾角一定时,反射系数是随着入射角的增大而增大的。
在中小炮检距下,反射系数随裂缝倾角的变化较小;在大炮检距下,反射系数随裂缝倾角的变化是先逐渐增大至最大值(此时方位角与裂缝倾角相等)时再逐渐减小,即反射系数随裂缝倾角变化显著处是在与裂缝面走向近于平行的位置,并且其变化特征与裂缝面的倾向具有一定的对应关系。
综合上述对3个裂缝模型的分析,当裂缝面与地层面存在一定的夹角,尤其是裂缝倾角较大时,裂缝的存在将引起反射系数随入射角(炮检距)和方位角的不同而变化,并且反射系数的变化特征与裂缝的展布方向存在一定的对应关系。
对于含裂缝地层,其反射系数不仅与入射角(炮检距)和方位角有关,而且还与裂缝倾角有关。
当入射角增大时,反射系数总体上是增大的,只是增大的梯度不同;当方位角增大时,反射系数是呈180°周期变化的;当裂缝倾角增大时,反射系数是先增大,在方位角与裂缝倾角相等处增至最大值,再逐渐减小。
AVO响应曲线的截距或零偏移距振幅是入射角的函数,与方位角的变化无关;在裂缝走向方向观察到的AVO截距要大于在裂缝法线方向观察到的AVO截距;AVO响应曲线的斜率在平行和垂直于裂缝面方向的
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