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中级职称评审资料
新建铁路长株潭城际铁路(CZTZH-2标)
**********特大桥连续梁施工技术
中铁**************有限公司长株潭城际铁路综合Ⅱ标项目部
二0一三年一月
********连续梁施工设计
中铁*****集团第***程有限公司
【摘要】:
时速250公里客运专线铁路客运专线有砟轨道后张法预应力混凝土连续梁梁在我国多条客运专线已成功运用。
施工技术也基本成熟,生产工艺稳定。
本文介绍七斗冲京珠高速立交特大桥连续梁工程概况、总体施工方案及施工安排,重点阐述施工工艺流程、0#支架布置及预压和合拢段施工方法
【关键词】:
连续箱梁工艺流程支架预压预应力施工线形控制合拢段施工
1.工程概况
拟建的*************特大桥位于湖南省湘潭市昭山乡境内,线路右侧毗领京广铁路,于DK30+966~DK30+996上跨京珠高速,于DK31+059~DK31+091上跨武广客专联络线,先后跨越3个丘间冲沟,区内多条道路纵横穿越桥址区,交通较为便利。
桥址于DK30+966.29~DK30+993.57处跨越京珠高速,公路与线路大里程夹角为73度。
京珠高速现状为沥青路,双向四车道,中央隔离带宽约2m,测时路面标高67.02m。
规划拟拓宽为双向八车道,要求净空高度5.5m,本桥采用(40+72+40)m连续梁跨越,桥墩分设于公路两侧。
桥址于DK31+071.96~DK31+081.12处跨越武广客专联络线(桥梁),铁路与线路大里程夹角为56度。
测时联络线轨顶标高为70.19m。
要求净空高度7.25m。
梁体构造:
梁体各控制截面梁高分别为:
端支座处及边跨直线段和跨中截面中心处为3.336m,中支点处梁高5.736m,梁高按圆曲线变化,圆曲线半径R=235.002m;桥面组成为防护墙内侧宽度9.0m,防护墙外翼缘板宽度各1.60m。
全桥箱梁顶宽12.2m;箱梁底宽6.34m。
中支点处局部加宽至5.38m。
箱梁横截面为单箱单室斜腹板,腹板斜率为1:
5。
顶板厚45cm,腹板厚分别为50cm、70cm、90cm,底板厚由跨中的46cm按圆曲线变化至中支点梁根部的100cm,中支点处加厚到130cm;全桥共设5道横隔梁,分别设于中支点、端支点和中间跨越中截面。
中支点处设置厚2.0m的横隔梁,边支点处设置厚1.2m的端隔梁,跨中合拢段设置厚0.6m的中横隔梁。
隔板设有孔洞,供检查人员通过。
梁的截面形式如图所示。
全桥共分43个梁段,中支点0号梁段长度11.0m,一般梁段长度分成3.0m、3.5m,合拢段长2.0m,边跨直线段长3.6m,最大悬臂浇筑块重1279.2KN。
铁路等级:
客运专线,数目:
双线,速度目标值:
200km/h,设计荷载:
上部结构ZC活载,下部结构ZK活载。
主要建筑材料:
梁体:
C50混凝土;支承垫石:
C50混凝土;桥墩、桥台、承台、桩基础:
C35混凝土。
严格执行《铁路混凝土结构耐久性设计规范》(TB10005-2010J1167-2011)要求,梁部结构位于碳化环境,T1等级;桥墩墩身距地面1.5m范围内部分位于化学侵蚀环境,H1等级。
桥墩基础结构位于化学侵蚀环境,H1等级。
2.主要机械设备配备
结合本工程的具体工程特点和总体进度安排,根据拟定的施工方案,在该桥的施工过程中拟投入如下主要机械设备。
主要机械设备
序号
名称
规格
单位
数量
说明
1
混凝土拌和站
HZS-120
台
2
2
混凝土运输罐车
8m3
台
4
3
混凝土输送泵
60m3/h
台
2
4
挂篮
三角桁架型
套
4
5
钢筋切断机
CQ40
台
2
6
钢筋弯曲机
GW40
台
1
7
钢筋调直机
TQ4-14
台
1
8
电焊机
BX3-500
台
4
9
砂轮切割机
SQ-22
台
2
10
插入式振捣器
ZDN-50
台
10
11
卷扬机
JK5
台
1
12
吊车
YQ25
台
1
13
倒链
5~10t
台
16
14
千斤顶
YDC240Q
台
4
15
千斤顶
YCW400
台
4
16
千斤顶
YCW200
台
4
17
千斤顶
YCW640
台
2
18
油泵
ZB4/500
台
4
19
灰浆泵
UB3
台
1
20
灰浆搅拌机
JW180
台
1
21
卷管机
YJG110
台
1
22
平板式振捣器
ZF-150
台
2
23
发电机
200KW
台
1
24
塔吊
QTZ-630
台
2
25
真空泵
SZ-2
台
3
3.总体施工方案及施工计划安排
本桥梁体设计为(40+72+40)m的预应力变截面连续箱梁,设计采用纵向预应力体系。
箱梁施工时A0#号梁段,边跨A11#梁段采用钢管支架现浇,其余梁段采用4套挂篮悬灌。
施工方向从2#和3#墩,开始按设计长度对称进行施工A1#~A9#梁段和B1#~B9#,先合拢A10#梁段,拆除挂篮,后合拢跨中B10#梁段,完成体系转换。
为防止支架沉降,支架必须进行预压以消除非弹性变形,同时测得支架的回弹变形值,预压重量按计算荷载(包括混凝土自重、模板重量、施工临时设备重量和施工荷载)的120%设计,挂篮使用前进行强度检验,荷载重量为混凝土自重+模板重量+施工荷载。
挂篮施工每一段都是一次浇注成型,灌注后覆盖养生不少于7天,达到设计要求强度和龄期后施加预应力并压浆,挂篮方可前移,施工下一块段。
40#块施工
4.10#块概况
本桥0#块长11.00米,设计混凝土方量254.7m3,0#块重662.22t,顶板厚45~65cm,腹板厚90cm,底板厚75~100cm,截面梁高5.109~5.65m。
4.2方案综述
由于该桥0#块的长度为11.0m,而施工中采用的挂篮前支点前缘至挂篮后边缘的距离为5.815m,0#块不能够满足一套挂篮的施工要求,因此挂篮需要采取错位施工方案。
在承台上拼装Φ1250、壁厚12mm的钢管支架,钢管底部1.5m、顶部0.5m填充C35混凝土,其它部分填充砂水密实;墩柱两侧的钢管支架用[200槽钢做剪刀撑连接,用双I22a工字钢做横向连接,形成整体,以保证支架的稳定性能。
钢管支架上安装双I40a工字钢作纵梁,双I40a工字钢作斜支撑,I40a、I22a工字钢做横向分配梁,箱梁底板与分配梁之间用10×10的方木铺成楔形支架,楔形支架靠近桥墩端固定到临时支墩上,以平衡因箱梁底板倾斜引起的向外滑移分力。
上铺底模,进行0#块模板、钢筋、混凝土的施工,具体布置见图3,本连续梁共安排2套钢管支架平行作业。
0#块现浇施工支架侧面图
4.3施工流程
浇注承台混凝土、预埋相应预埋件→浇注墩身混凝土、预埋件设置、设置临时支座→钢管支架准备→安装钢管支架→安装工字钢分配梁→支架预压→安装支座→铺设底模、立侧模→绑扎底板及腹板钢筋、定位安装底板、腹板预应力管道→安装内模及腹板端模、绑钢筋→埋设预埋件→混凝土施工→预应力张拉、压浆→拆除模板及支架。
4.4施工工艺
4.4.1承台施工预埋件
在浇注承台混凝土之前,一定要熟悉0#块的施工方案,明确相应预埋件的数量和位置,做好相应预埋准备工作,在承台混凝土浇注过程中做好相应的预埋工作,该桥在承台中的预埋件主要是管外Φ25钢筋。
(1)首先对承台顶面临时支撑点处补加强钢筋,以便将预应力牢固地锚固在承台混凝土内,然后按照方式做好预埋工作。
(2)为保证钢管桩的稳定,能够有效抵抗水流的横向荷载作用,应在浇筑承台混凝土时,根据设计好的0#块支架钢管桩位置,做好钢管桩下端管外焊接钢筋Φ25钢筋30根的预埋工作.
4.4.20#号块施工临时支墩设置
首先对箱梁底面临时支撑点处补加强钢筋,
为保证钢管桩的稳定,应在浇筑箱梁混凝土时,根据设计好的0#块支架钢管桩位置,做好钢管桩下端管外焊接钢筋Φ25钢筋30根的预埋工作,下钢筋的预埋布置.
4.4.3拼装钢管支架
首先根据梁底标高和承台顶标高,计算出每根钢管的长度,钢管的两端必须打磨平整,由测量队按照设计图纸对钢管支架位置现场放样,铺设钢管下端垫板,拼装钢管支架。
4.4.4钢管支架的横向联系
根据本桥具体情况,该桥19号和20号桥墩高度分别为1150cm和1450cm,虽不属于长细压杆,但为了保证钢管墩的稳定,应按图6所示方式对钢管支架进行自身横向进行连接,确保安全。
同时,为了保证钢管墩顺桥向的稳定,要求在桥墩中间位置预埋纵向稳定支承预埋件,并在[200槽钢剪刀撑下端通过双I22a工字钢对钢管墩进行连接。
a)钢管墩的横向连接示意图
b)钢管墩与桥墩纵向连接示意图
图6钢管支架横向联系图
4.4.5安装工字钢分配梁
钢管支架固定好后,在钢管顶上安装双I40a工字钢梁,在其上横桥向布置I40a、I22a工字钢分配梁,在分配梁和梁底之间用10×10的方木堆叠成楔形结构。
台四周设置钢管围栏、挂设安全网,保证施工安全。
钢构布置方式见下图。
工字钢分配梁布置图
4.4.50#块支架预压及观测
(1)支架简介
钢管支架作用于承台顶面。
主要由双侧4根Φ1250、壁厚12mm的钢管组成,钢管底部1.5m、顶部0.5m填充C35混凝土,其它部分填充砂水密实;两侧的钢管支架用[200槽钢做剪刀撑连接形成整体,并在其上设置双I22a工字钢做横向连接;同时,在桥墩墩身处预埋纵向稳定支撑预埋件,并通过双I22a工字钢与钢管相连接,以保证支架的稳定性能。
在钢管顶上安装双I40a工字钢梁,在其上横桥向布置I40a、I22a工字钢分配梁。
梁底部与工字钢之间用10×10的方木堆叠成楔形结构。
支架平台四周设置钢管围栏、挂设安全网,保证施工安全。
具体布置如下图。
a)0#块钢管支架侧面图
b)0#块钢管支架正面图
0#块钢管支架布置图
(2)预压目的
检验支架及地基的强度及稳定性,消除整个支架的塑性变形,消除地基的沉降变形,测量出支架的弹性变形。
(3)预压范围
本连续箱梁宽12.2米宽,预压按梁高5.65米、梁底宽5.38米,在对应墩顶3.8米范围内的0#块梁体的自重荷载由墩身直接承担。
支架拼装时按设计纵距及横距布置钢管柱,纵横向均铺设工字钢,上面铺竹胶板,吊装混凝土预制块对支架进行预压。
(4)沉降观测点
预压观测点采用在支架工字钢上划油漆标记,在预压前对底模的标高观测一次,在预压的过程中平均每2小时观测一次,观测至沉降稳定为止,将预压荷载卸载后再对底模标高观测一次,从以上的观测资料中计算出支架的弹性变形及地基的下沉。
观测点布置形式如下:
1、纵向设置4个观测断面,分别设置于桥墩中心线向两侧530cm、250cm处。
2、横桥向断面设3个测点,分别是左右腹板各1个、底板中心1个、测点定在工字钢纵梁上。
3、整个0#块支架座落在承台之上,预压过程中地基下沉可不考虑。
对各测量点进行编号,以便预压时进行对比观测,控制模板立模标高。
如图:
支架变形观测点布置图
预压过程中进行精确的测量,可测出梁段荷载作用下支架将产生的弹性变形值及支架整体的下沉值,将此弹性变形值、地基下沉值与施工控制中提出的因其它因素需要设置的预拱度叠加,算出施工时应当采用的预拱度,按算出的预拱度调整底模标高。
预压完成移除预制块,拆除竹胶板,根据线型重新放样,调整高度。
(5)预压人员安排和机械准备
七斗冲高速立交特大桥预压工作由连续梁架子队施工完成。
1、预压过程由现场负责人、技术负责人及其他部门人员监督下完成。
2、预压主要施工机械、物资如下表所示。
表7预压机械、物资计划表
工序名称
机械/设备名称
数量
工人数量
备注
加载阶段
挖掘机320
1台
8人
25t吊车
1台
自卸车
2台
砼预制块
444块
每块1.15吨
预压阶段
水平仪DSZ3-1
一套
4人
安全防护2人,沉降观测2人
卸载阶段
25t吊车
1台
8人
自卸车
2台
斗容量>20m3
4.50#块支架预压
(1)、荷载组合:
预压面积:
12.2×7.2=87.84m²
按预压范围计算:
顶板+翼板:
(1.22+1.22+1.8+2.1)×7.2=45.7m³
腹板:
(5.1+4.6)×7.2=69.9m³
底板:
(1.5+1.9)×7.2=24.5m³
梁体自重:
q1=(45.7+69.9+24.5)×2.6×10/87.84=41.5KN/m2
支架及模板自重:
q2=4.0KN/m2
振捣及人体荷载:
q3=2.0KN/m2
梁体自重荷载q1取1.2倍安全系数
则加压荷载:
q合=1.2×q1+q2+q3=55.8KN/m2
(2)、各部分加载重量
顶板+翼板堆载重量:
1.2×45.7×2.6+6×32.8/10=162.3t
腹板堆载重量:
1.2×69.9×2.6+6×13.0/10=255.9t
底板堆载重量:
1.2×24.5×2.6+6×27.3/10=92.8t
堆载总重量:
162.3+255.9+92.8=511t
2)加载材料及数量
预压材料为混凝土预制块,大小为1m×1m×0.5m,每块重量约1.15T,共需混凝土预制块444个,累计重量510.6t。
其中腹板范围222块,底板及顶板范围222块。
3)加载顺序
预压加载按照加压荷载的0%、60%、100%、120%进行,布载截面形式应模拟梁体荷载分布。
加载顺序尽可能模拟混凝土浇筑顺序。
在加载前0%时先进行测量,第一次加载箱梁底板及腹板处,加载至60%,使用1m×1m×0.5m类型混凝土预制块222块,混凝土预制块在预压施工范围均匀布置。
第二次加载箱梁顶板及腹板处,加载至100%,采用1m×1m×0.5m类型混凝土预制块148块,第三次加载箱梁顶板和翼板,加载至120%,采用1m×1m×0.5m类型混凝土预制块74块。
具体加载顺序详见荷载布置断面图。
4)卸载、检测、记录数据
(1)、采用水准仪测量、倒尺计数的方法,分别测量加载前读数。
加载时,按照加压荷载的0%、60%、100%、120%分级进行,加载完成后观测记录12小时、24小时、36小时、48小时的读数,直至最后的平均沉降值<2mm并满足24小时以上时方可卸载。
然后逐级卸载至100%、60%、0%。
待总体沉降量稳定后,最后再测量一次卸载后读数。
(2)、在压载过程中采用水准仪实施全天候跟踪观测支架的变形情况并作好记录,待支架不再发生沉降,预压过程即告结束。
在进行压载施工中,要边进行压载,边观测支架的变形情况,发现异常应立即停止压载作业,及时查找原因,处理正常后再进行压载。
(3)、支架标高调整:
架体预压前,支架按照设计标高调整,通过预压,观测计算得出支架弹性变形数值,调整梁底标高。
梁底标高=设计梁底标高+支架弹性变形值。
4.6模板
外模采用工厂预制大块型钢模板,以钢管架作为支撑,在外模的上部、底部及中间布置拉杆,抵抗混凝土侧压力,保证不涨模钢模板板间夹橡胶条止浆。
内模采用型钢做支撑骨架,支撑内侧钢模板,在浇筑底板混凝土时,底板与肋板钢筋绑扎安装后进行内模安装。
4.7钢筋及预应力筋
钢筋及预应力筋在加工场下料加工,现场绑扎就位,施工时注意纵向束管道及竖向钢束管道的准确定位,可用井字形钢筋固定波纹管。
其它的预埋件包括防撞墙钢筋、伸缩缝钢筋等均应严格控制。
4.8预应力施工
后张法预应力施工以安全第一,确保质量为原则,张拉中以应力和伸长量双向控制。
纵向钢绞线的张拉采用两端同时对称张拉。
横向钢铰线、精轧螺纹钢采用一端张拉的方法。
由于精轧螺纹粗钢筋较短,张拉后伸长量较少,不易区别,因此张拉后的精轧螺纹粗钢筋其顶端应用红漆予以标记,以示区别,以保证其全部张拉,防止漏拉,同时应有专人进行二次检查。
为保证精扎螺纹钢张拉的有效性,在施工下一块段后再复拉一次。
预应力施工方法
1:
同一施工节段的预应力按纵向——横向——竖向的张拉顺序张拉。
2:
纵向预应力筋应两端同步左右对称张拉,最大不平衡束不得超过一束。
张拉顺序应为先腹板再顶板后底板,从外向内左右对称进行。
预施应力过程中应保持两端的伸长量基本一致。
3:
竖向预应力筋应左右对称单端张拉,宜从已施工端顺序进行。
为减少竖向预应力损失,竖向预应力筋应采用两次张拉方式,即在第一次张拉完成1d后进行第二次补拉,弥补由于操作和设备原因造成的预应力损失。
4:
横向预应力筋应在梁体两侧交替单端张拉,宜从已施工段顺序进行。
每一梁段伸臂端的最后一根横向预应力筋,应在下一梁段横向预应力筋张拉时进行张拉,防止由于梁段接缝两侧横向压缩不同引起开裂。
5:
竖向和横向预应力筋张拉与纵向预应力筋张拉不宜大于3个悬浇梁段。
5梁段线形控制观测
(1)控制原则
大跨径悬臂梁施工时必须进行有效的施工控制以保证成桥后的梁体线型及受力状态与设计尽量吻合,施工控制的以主梁挠度与内力为控制对象,控制原则为:
a、施工过程中主梁截面应力在允许范围内;
b、悬臂合拢段相对高差在15mm内,轴线误差在10mm内。
c、桥面线型调整引起的桥面铺装层厚度增减平均值符合设计要求;
d、桥梁预拱度满足二期恒载、1/2活载作用和设计混凝土徐变年限内的徐变变形要求,该值通过计算确定。
线形控制是悬臂灌筑过程中对各梁段线形的动态控制过程,准确地定位施工中梁体顶面、底面标高和纵横向位置,并将其与理进行比较,找出其偏差值后对偏差进行分析研究,然后找出修正值,指导下一梁段施工。
从而使连续梁顶底面线形平顺,各部的高程误差满足设计和规范要求。
悬灌施工时梁体线形变化是一个不可逆的过程,若测控不及时、不准确、数据丢失或失效,将无法通过二次施工或测量予以补救.
方法是将仪器置于梁上,以0号段上所设的水准点为准进行测制。
从理论上讲,此法会受到两个墩身压缩下沉不等的影响,此下沉值一般较小,不会超过合拢允许值,并可在合拢前提前4个节段联测时进行调整消除。
此法的优点是简单易行、速度快、不受地形,在任何条件下都可采用。
(2)线形控制观测内容
由于箱梁在悬臂浇筑施工时受混凝土自重、日照、温度变化、墩柱压缩等因素影响而产生竖向挠度,混凝土自身还存在收缩、徐变等因素,也会使悬臂段发生变化,为使合拢后的桥梁成型及应力状态符合设计要求,达到合拢高程误差控制在15mm以内的要求,最大限度地使实际的状态(应力与线型)与设计的相接近,必须对各悬臂施工节段的以挠度与应力为控制的进行观测控制以便在施工及时调整有关的标高参数,为下节的模板安装提供数据预报,确定下节段合适的模板标高。
观测内容:
a.挂篮模板安装就位后的挠度观测;
b.浇筑前预拱度调整测量;
c.混凝土浇筑后的挠度观测;
d.张拉前的挠度观测;
e.张拉后的挠度观测;
f.已完成各阶段之荷载及温度、徐变收缩引起的挠度计算、观测;
g.合拢段合拢前的温度修正;
h.温度观测;
i.应力观测(通过在控制截面内预埋测试仪器搜集数据)。
j.挠度观测的关键是每日定时观测,时间宜选在每日温升前上午8:
00-9:
00以前。
合拢段应在施工前进行连续24h(每次间隔2h)观测,提供合拢前的数据。
为控制挠度,应该在混凝土施工完成并达到设计要求的张拉强度后进行预应力束的张拉,应按龄期及强度进行双控,在混凝土施工后7天方可进行张拉,以减少张拉时的混凝土收缩徐变值,使永存应力满足设计要求,相应减少张拉后产生的挠度。
6合拢段施工
连续箱梁合拢施工时先合拢边跨,再合拢中跨。
合拢前将合拢口临时锁定,选择在一天中气温最低时或按设计要求的气温浇筑合拢段混凝土,根据试验结果,混凝土中可适当掺入外加剂。
合拢段两端悬臂标高及轴线变差应符合设计或规范要求。
合拢段混凝土浇筑在监理人员、设计院规定的气温较低且温差变化较小的时间内完成。
合拢段混凝土的配合比试验要提前进行。
混凝土采用较小的水灰比,并掺入一定比例的微膨胀剂,在保证混凝土设计强度、耐久性的前提下,具备早强性能。
施工时要加强施工管理,加强振捣,切实注意对合拢段两端节段洒水降温养生,防止产生裂缝。
合拢段流程图如图14:
6.1边跨合拢施工
1)施工准备:
悬臂梁段浇注完毕,拆除悬臂挂篮,清除箱顶、箱内的施工材料、机具,用于合拢段施工的材料、设备有序放至墩顶;在“T构”两悬臂端预备混凝土预制块,向当地气象部门了解近期气象变化情况,选择合适的合拢混凝土浇注时间,做好近期气温变化规律测量记录。
2)边跨合拢段支架及模板:
考虑到挂篮施工的纵向及挂篮底部空间需要,边跨合拢段支架不能一次成型,须待A9#块施工完成,挂篮拆除后,才能搭设到位。
A9#块施工完后将直线段底层纵向I22a工字钢接长至A9#块下30cm,其上横向铺设I22a工字钢做分配梁,在其上面铺设模板和翼缘板脚手架。
为保证合拢段与悬臂端头和现浇段接头平顺,在“T构”悬臂端头混凝土内预留精轧螺纹钢穿行孔,通过竖向精轧螺纹钢将I22a工字钢纵梁与“T构”悬臂端紧密而牢靠地连接成一体。
3)设平衡重:
采用在悬臂端加设预压块的方法来平衡重,近端及远端所加平衡重吨位由施工平衡设计确定。
配重及合拢步骤见“边跨合拢施工步骤图”。
4)普通钢筋及预应力管道安装:
普通钢筋在地面集中加工成型,运至合拢段绑扎安装,绑扎时将劲性骨架安装位置预留,等劲性骨架锁定后补充绑扎。
底板束管道安装前,应试穿所有底板束,发现问题及时处理。
合拢段底板束管道采用钢管,或者用双层波纹管替代,管道内穿入钢绞线芯模,以保证合拢段混凝土浇注后底板束管道的畅通,其余预应力束及管道安装同箱梁悬灌梁段。
5)边跨合拢施工步骤:
图15边跨合拢步骤图
6)合拢锁定:
合拢前使悬臂端与边跨等高度现浇段临时连接,尽可能保持相对固定,以防止合拢段混凝土在浇注及早期硬化过程中发生明显的体积改变,锁定时间按合拢段锁定设计执行,临时“锁定”是合拢的关键,合拢“锁定”遵循又拉又撑的原则,即“锁定”包括焊接劲性骨架和张拉临时预应力束。
支撑劲性骨架采用“预埋槽钢+连接槽钢+预埋槽钢”三段式结构,其断面面积及支承位置根据锁定设计确定,合拢时,在两预埋槽钢之间设置连接槽钢,并由联结钢板将连接槽钢与预埋槽钢焊接成整体,同时注意焊缝应设在不同截面处,“锁定”结构应在箱梁顶板和底板各设2道。
临时预应力束按设计布置,临时预应力张拉吨位按锁定设计确定,劲性骨架顶紧后进行张拉,临时束张拉锚固后不压浆,合拢完毕后将拆除。
合拢锁定布置见合拢段合拢锁定布置示意图。
图16合拢段合拢锁定布置示意图
7)浇注合拢段混凝土:
合拢段混凝土浇注过程中,按新浇注混凝土的重量分级卸去平衡重,保证平衡施工。
合拢段混凝土选择在一天中气温较低时进行浇注,可保证合拢段新浇注混凝土处于气温上升的环境中,在受压的状态下达到终凝,以防混凝土开裂,混凝土的浇注速度每小时20m3左右,2小时左右浇完。
8)预应力施工:
合拢段永久束张拉前,采取覆盖箱梁悬臂,并洒水降温以减小箱梁悬臂的日照温差。
底板预应力束管道安装时要采取措施保证管道畅通,待合拢段混凝土达到设计规定强度和相应龄期后,先张拉边跨顶板预应力束,再张拉底板第一批预应力束,按照设计要求的张拉吨位及顺序双向对称进行张拉。
横向、竖向及顶板纵向预应力施工同箱梁悬灌梁段施工,合拢段施工完毕后,拆除临时预应力束,并对其管道压浆。
6.2中跨合拢
1)吊架及模板安装:
中跨合拢梁段采用合拢吊架施工,合拢吊架和模板采用施工挂篮的底篮及模板系统,施工吊架
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