ASTM D624标准橡胶和热塑性弹性体抗撕裂强度.docx
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ASTMD624标准橡胶和热塑性弹性体抗撕裂强度
石油工业标准化技术委员会CPSC
美国试验与材料协会标准D624-ENGL2000■07595100694473636■
美国试验与材料协会
标准号:
D624-00ε
常规硫化橡胶和热塑性弹性体抗撕裂强度的标准试验方法
本标准发行的标准号为D624,该编号后面所列数字表明最初施行该标准的年份或最后修订的年份。
圆括号内的数字表明最后一次重新批准的年份。
上标号(ε1)表明最后修订或重新批准以来的编缉性修改。
本标准经批准供国防部各部门使用。
ε1Non-图1中关于模型C的表格于2001年3月份经过编辑性修改。
1.适用范围
1.1本实验方法阐述了测试常规硫化橡胶和热塑性弹性体的一种叫做撕裂强度的属性的步骤。
S1单元所列的值应视为标准的一部分。
圆括号内所列出的值仅供参考。
本标准并非可以解决所有与其使用相关的安全隐患。
本标准的使用者有责任采取适当的安全和健康措施并在使用之前确定法规限制的适用性。
2.参考资料
2.1ASTM标准:
D412硫化橡胶、热塑性橡胶和热塑性弹性体的标准试验方法-拉伸试验法2
D1349橡胶操作规程-标准试验温度2
D3182橡胶操作规程-混合标准橡胶和制备标准硫化橡胶薄片用的材料、设备和方法2
D3183橡胶操作规程-用橡胶制品制备试验用橡胶试片2
D3767橡胶操作规程-橡胶尺寸的测量2
D4483测定橡胶和炭黑工业中标准试验方法精确度的标准实施规范2
2.2ISO标准
ISO/34硫化橡胶或热塑性橡胶撕裂强度的测定(裤形,直角形和新月形试片)
3术语
3.1橡胶的撕裂是指橡胶某一点在高应力集中的作用下产生和扩大的机械撕裂过程,它导致橡胶的断裂、缺陷或者局部变形。
下列定义阐述了本标准中涉及的测量抗撕裂性即撕裂强度的不同方法。
3.2本标准相关术语的释义
3.2.1A类撕裂强度-根据试片厚度的不同,通过撕扯使A类试片(缺口新月形试片)的缺口或切痕扩大所需的最大拉力。
3.2.2B类撕裂强度-根据试片厚度的不同,通过撕扯使B类试片(缺口突出末端形)的缺口或切痕扩大所需的最大拉力。
3.2.3C类撕裂强度-根据试片厚度的不同,使C类试片(直角形试片)产生断裂所需的最大拉力。
3.2.4T类撕裂强度或裤形撕裂强度-根据试片厚度的不同,按照本方法所列步骤计算所得的使T类试片(裤形试片)的裂痕扩大所需的平均力。
3.2.5CP类撕裂强度或限制线撕裂强度-根据试片厚度的不同,按照本方法所列步骤计算所得的使CP类试片(限制线形试片)的裂痕扩大所需的平均力。
3.2.6完整轨迹-拉力与裂口分隔距离(第一个峰值发生点与实验中止点间的距离)关系的图标
3.2.7峰值-轨迹曲线从上升趋势转为下降趋势的点
3.2.8界限-检测到的最大试验值与最小试验值间的差异
3.2.9谷值-轨迹曲线从下降趋势转为上升趋势的点
4.实验方法总结
4.1通过拉力试验机将扯裂应力作用于试样,该拉力试验机不间断地以恒定频率作十字运动直到将试样完全撕裂。
4.2本实验方法测量使各种几何形状的橡胶试样断裂、撕裂产生或扩展每单位厚度所需的拉力。
4.2.1A类带刀片切口的新月形试样如图1模型A所示
图1模型A
尺寸
数值(毫米)
公差(毫米)
数值(英寸)
公差(英寸)
A
7.6
±0.05
0.3
±0.002
B
42
±0.50
1.65
±0.02
C
8.6
±0.05
0.34
±0.002
D
29
±0.05
1.14
±0.002
E
43.2
±0.05
1.7
±0.002
F
12.7
±0.05
0.5
±0.002
G
10.2
±0.05
0.4
±0.002
切口
0.50
±0.05
0.02
±0.002
注:
用刀片在试样上切口。
作用于该试样的应力方向与长轴(长度)几乎一致,与刀片切口相垂直。
A类试验用来测试撕裂扩展性,通常由无法用于其他测试类型的较小试样切割而成。
4.2.2B类带刀片切口、突出末端的新月形试样如图1模型B所示
图1模型B
尺寸
数值(毫米)
公差(毫米)
数值(英寸)
公差(英寸)
A
110
±0.50
4.3
±0.02
B
68
±0.50
2.7
±0.02
C
45
±0.05
1.8
±0.002
D
25
±0.05
1
±0.002
E
43
±0.05
1.7
±0.002
F
12.5
±0.05
0.5
±0.002
G
10.2
±0.05
0.4
±0.002
H
9
±0.05
0.375
±0.002
J
7.5
±0.05
0.3
±0.002
切口
0.5
±0.05
0.02
±0.002
注:
用刀片在试样上切口。
作用于该试样的应力方向与主轴线(长度)几乎一致,与刀片切口相垂直。
B类试样也用于测试撕裂扩展性,在试样允许的情况下,通常优先进行B类试验而不是A类试验。
4.2.3C类未经切割、一面为90°角并带有突出末端的试样如图1模型C所示
图1模型C
尺寸
数值(毫米)
公差(毫米)
数值(英寸)
公差(英寸)
A
102
±0.50
4.0
±0.02
B
19
±0.05
0.75
±0.002
C
19
±0.05
0.75
±0.002
D
12.7
±0.05
0.5
±0.002
E
25
±0.05
1.0
±0.002
F
27
±0.05
1.061
±0.002
G
28
±0.05
1.118
±0.002
H
51
±0.25
2.0
±0.01
作用于该试样的应力与试样(45°-90°圆心角)固定器分割点突出末端方向相平行。
C类试验用于测量90°顶点应力集中的断裂或撕裂初始强度。
如果撕裂并非从顶点开始,那么结果表明的为抗张强度而非撕裂强度。
4.2.4T类裤形试样如图2所示
图2:
裤形试样(裤形试样在试验机中的位置)
T类试样用于测量与两腿长度平行方向的撕裂扩展性。
4.2.5CP类如图3所示试样为改进过的裤形试样,带有限制撕裂的限制线。
图3:
限制线形试样示意图
CP类试样也用于测量与两腿长度平行方向的撕裂扩展性,但限制线阻止撕裂从该处扩展,两腿厚度的增加则消除了T类试样可能发生的腿部延长的影响。
更多信息请参考
(1)所示CP撕裂试验。
4.3各类实验的结果间没有任何联系,因为各类实验测量的为不同几何形状试样的撕裂强度。
5.意义和用途
5.1硫化橡胶和热塑性弹性体(TPE)在应用过程中经常因为撕裂(一种特殊形式的断裂)的产生和扩展而产生故障。
本实验方法测量橡胶的抗撕裂性。
5.2撕裂强度很大程度上受应力导致的各向异性(机械纤维性)、应力分布、应变率和试样尺寸等因素影响。
撕裂强度试验中得到的结果只能作为特定实验条件下测量的结果,与实际应用过程中的性能没有任何联系。
只能在个体应用或者产品性能的基础上判断撕裂试验的意义。
6.器械
6.1拉力试验机-试验机必须与D412实验方法规定的要求相符合。
在实验过程中,试验机必须能够在保持特定裂口分隔率的同时记录作用于试样的在总应力范围或容量±2%内的应力。
6.1.1对于A类、B类和C类试样,裂口分隔率必须为500±50毫米/分钟(20±2.0英寸/分钟)。
6.1.2对于T类、CP类试样,裂口分隔率必须为50±5毫米/分钟(2±0.2英寸/分钟)。
6.1.2.1进行T类和CP类裤形实验时,必须使用低惯性并能持续记录应力的试验机。
备注1-由于摩擦效应和惯性效应的影响,使用不同的惯性(摆锤式)测力计,得到的结果也有不同。
使用低惯性(电子或光传感器)测力计得到的结果不受这些因素的影响,要优先考虑。
6.1.3必须依照制造商的建议对试验机的校准定期进行检验。
检验试验机的校准必须进行书面记录,标明检验的时间和当时试验机的精确度。
6.2可在高于或低于D1349所列温度、使用D412实验方法所述器材的条件下进行试验。
6.3固定器-试验机必须配备能够自动夹紧的固定器并能对支承面施加均衡压力。
固定器必须能够在拉力增强的同时提供足够的压力防止试样滑落。
横压充气固定器对大多数试样来说都非常适用。
必须将试样放入对称放置的固定器且试样的轴向与拉力的方向在一条直线上。
试样置入固定器的深度必须足以防止试样滑落。
T类和CP类试样置入固定器的方式必须如图2所示
夹具要能提供足够的压力以免当拉力增大时试件滑动,这里,恒压气动夹具能够满足大多数试件夹紧的要求。
试件需要对称地插入夹具并且要按照拉伸方向轴向排列放置。
试件插入夹具的深度必须一致,而且要保证不致滑落。
T型和CP型试件应该按照图2所示的那样插入夹具。
6.4试件冲栽模¾必须用冲栽模从试验样体中切割下用于抗撕裂强度试验的试件,使之具有图1和图2所描述的形状,或者(对CP型)浇铸成图3所示的形状。
6.4.1冲栽模内表面应该与切削刃表面垂直,并且要有抛光处理,抛光长度至少距切削刃5毫米(0.2英寸)距离。
冲栽模要始终保持锋利,而且无缺口。
6.4.2DieC中的900角冲栽模顶点要磨尖,这样才能切出锐角转角,这一点很重要!
如果使用叠装DieC,则由各段组合的冲栽模顶点应该在顶点两方延扩最小25毫米。
6.4.3试件冲栽模应该进行例行检查和精度检验。
方法之一是,准备一试件,并对其进行测量,并且与图1和图2所列出的尺寸进行一致性比较。
另一种方法是,可以试验受控化合物,并将该测量结果与使用已知精度的冲栽模对具有同样分子式的化合物进行的试验结果加以比较,检验结果应该记录存档,并标明日期。
6.5对A型和B型,使用开槽设备在试件上开一个初始切槽槽口。
6.5.1开槽设备应该确保试件不动,以便切割机构将刀片放到与试件主轴垂直的平面上,刀片放置的位置应该是能够在试验样体中切出精确可控的,并且清晰分离的切槽槽口。
另一种方法是,使用开槽模,只要开槽模按6.4.3节所述方法进行了例行检查和精度检验,也能够切出可以令人接受的初始槽口来。
7.试件的准备
7.1应该从浇铸试验样体切取试件。
对压模样体应该使用与PracticeD3182相一致的铸型。
浇铸试验样体也可以通过注模成型来准备。
对于产品试件的切取,应该遵循PracticeD3183之规定。
7.1.1浇铸试验样体的厚度应该为2.3±0.1毫米(0.09±0.04英寸),并且要清楚地标注是垂直分子链接或沿着分子链接(millinggrainorflowdirection.)
7.1.2注模样体各向异性度可能与压模样体不一样,这可能会影响到试验结果。
在注模样体中,分子链接方向(thegraindirection)和冷却液流流动方向(theflowdirection)是平行的。
7.1.3各向异性也有可能会影响到从产品中切取试件的结果,在这种情况下,应该记录下试件切取的方向。
7.2将浇铸试件按照图1、图2或者图3规范定义的形状浇铸成型。
浇铸试件可能会与切割试件得到不同的试验结果。
7.3通常的试验操作,分子链接(thegrain)是沿着试件长度方向运行的,因此,对于A型,B型和C型试件,也按照垂直分子链接方向(acrossgrain)进行记录。
除非有特殊说明,都假定所有的A型,B型和C型试件是按照这种方式进行准备。
对于T型和CP型试件,也应该按照分子链接(thegrain)沿着试件长度方向运行,来进行试件准备。
这就意味着,对于T型和CP型试件,撕裂方向平行于分子链接(thegrain)方向。
如果分子链接(thegrain)方向影响很大,必须以予考虑时,应该按照t分子链接(thegrain)运行方向为垂直试件长度方向,来另外准备一套试件。
因此,试验结果的记录要么是沿着分子链接方向的记录(withthegrain)(对于A型,B型或C型试件试验),要么是垂直分子链接方向的记录(acrossthegrain)(对于T型和CP型试件)。
7.4根据期望的试验类型使用冲栽模由一次冲击(人工或机器)从试验样体切取试件以确保切割表面光滑。
7.5对A型和B型试件,使用6.5.1所描述的开槽设备来为试件进行开槽。
开槽前,需用水或者肥皂液润湿刀片。
用刀片的一次冲击将试件开槽,槽深要求为0.50±0.05毫米(0.020±0.002英寸)。
如果使用开槽模,那么,在试件从样体片切取下来的时候,槽就开好了。
7.5.1为了确保使用开槽设备对试件进行正确开槽,还应该在另外试件上开1个或2个切槽,并且用放大倍数最小为10的显微镜来检查切槽的深度。
7.6对于T型和CP型试件,应该用刀片或锋利的小刀刻得初始槽口,槽口的最后1毫米(大约)部分应该用一次冲击完成。
7.6.1T型试件应该具有40±5毫米的初始槽口,如图2所示。
7.6.2CP型试件,在裤腿之间应该具有60±5毫米的初始槽口。
7.7对于每个试验样体,应该取3个试件来进行抗撕裂强度试验,并且用中间的试验值作为结果进行试验报告。
如果有某一个试件的抗撕裂强度试验值偏离所有3个试件所测抗撕裂强度中值的20%的话,就应该再对另外2个试件进行试验,并以这5个试件的中值作为试验结果进行试验报告。
7.8对各个试件厚度的测量
7.8.1对于A、B及C型试件,根据PracticeD3767,应在中间处宽度方向上的3个地方用千分尺进行厚度测量。
注意:
其中有一处应是在切槽处或顶点位置。
并记录下中值,用于测量结果的计算。
7.8.2对于T型试件,应在长度度方向上的3个地方进行厚度测量,并记录下中值,用于测量结果的计算。
7.8.3对于CP型试件,撕裂方向的厚度可以选用下述2种方法之中之一进行测量:
(1)沿着切槽方向在3个位置测量试件的总厚度,然后计算其平均值,并减去3.6毫米作为模子插入部分(由此形成切槽)。
或者
(2).用具有刻度标线的双目放大镜来检查撕裂表面,进行厚度测量并计算其平均值。
第二种方法更精确一些,但是,两种方法只有5%的差距。
对常规作业来说,发现第一种测量方法就已经令人满意了。
基于模子尺寸的大小,试件厚度大约在1.70和1.80毫米之间。
8.试件的休整处理
8.1硫化橡胶切割表面经过一段时间的变化后,可能会影响撕裂时的初始状态,因此,在使用冲栽摸、开槽设备、刀片或小刀等操作之后,试件要有一个休整间隔时间,这一点很重要。
如果不进行这些休整间隔的处理,将会影响到试验的结果。
8.2从硫化到试验这段时间间隔中,不要将试件暴露在光照环境中以保护试件。
8.3硫化到试验这段时间间隔至少应该为16小时。
8.4试件在开槽之前,应该在标准实验室温度23±20摄氏度环境中(PracticeD1349定义的温度)休整处理至少3个小时。
如果试件容易受潮,那么相对湿度应该保持在50±5%范围内。
而且在试验之前,试验样体必须进行休整处理至少24小时。
8.5试件在休整处理之后,也可以立即进行开槽(或切割)以及试验,但是开槽(或切割)与试验时间间隔最大应该为24小时。
8.6如果试件的准备还包括磨光处理,那么磨光和试验的时间间隔不要超过72小时。
开槽(或切割)操作应该在老化处理之后进行。
8.7如果试验不是在标准的实验室(室内)温度下进行,那么在试验前,试件必须休整一段时间,这段休整时间至少要保证试件温度与试验环境温度相等(达到温度平衡状态)。
这段时间应该尽可能的短,以防止试件老化。
9试验温度
9.1除非有特殊说明,标准试验温度环境应该是23±20摄氏度(73.4±3.60华氏度)。
当需要其他非标准试验温度时,那么,所指定的温度也应该是PracticeD1349所列出的温度中某一温度值。
而且,在试验报告中应该说明试验进行的温度以及试件休整的时间间隔长度。
10.试验步骤
10.1按照第7节和第8节所描述的那样进行试件的准备和试件休整处理。
10.2将试件放置在试验机器的夹具上,仔细调整试件,使得在沿其长度方向上受到均匀应力作用。
并且要夹入足够试件材料以使试件滑动尽可能小。
10.3启动试验机器,并使其运行在一稳定的夹具分离(gripseparation)速度上。
10.3.1对于A、B或C型试件,钳夹分离(jawseparation)速度应该为500±50毫米/分钟(20±2.0英寸/分钟)。
10.3.2而对T及CP型试件,建议钳夹分离(jawseparation)速度应该为50±50毫米/分钟(2±0.2英寸/分钟)。
10.4紧拉试件直到试件被完全撕裂为止。
10.5对于A、B或C型试件,记录下最大应力值,而对T及CP型试件,则要做一张整个撕裂过程应力的条形图表或者对应力做连续记录。
11计算
11.1计算抗撕裂强度Ts(单位是:
千牛顿/米厚度)由如下公式进行计算
Ts=F/d
式中:
F=最大应力值(单位:
牛)(对于A、B或C型试件);而对于T及CP型试件,F=波峰、波谷、平均值或中值(单位:
牛)(由连续记录数据或自动图形轨迹获得)(参见11.3节)
d=各个试件的中值厚度(单位:
毫米)
11.1.1当需要评估各向异性作用效果的时候,需要确定每一个方向应力值的范围及中值的大小,结果表达精确到0.1千牛/米。
11.1.2另外一种可选择的方法是,抗撕裂强度也可以用单位lbf/英寸表示,将lbf/英寸单位乘以0.175,便可换算到千牛/米单位。
11.2对于A、B或C型试件来说,应力¾拉伸位移曲线是这样的:
在撕裂点前,应力急剧增大,在撕裂点后,应力急剧减小。
其中,这个峰值点对应的力或者说最大力,用于计算试件的抗撕裂强度。
11.3对于T及CP型试件,整个撕裂过程应力进行轨迹完全描绘,会得到一个有许多波峰和波谷组成的锯齿型曲线,其中的2种主要类型的锯齿波曲线由图4所描绘的曲线a和b所示。
对锯齿波曲线的解释有几种不同的方法。
11.3.1图4中曲线a所表示的撕裂特性通通常称之为“多分支撕裂”。
单词“knotty”标明在一个大幅值暂态增长撕裂应力之后,就会有一个十分陡峭的应力幅值下降,对于这种类型的撕裂,增加-下降过程周期性重复出现。
在每一个撕裂应力增加阶段,最终都会导致试件的快速撕裂,从而减小集中应力作用使撕裂长度增加。
就在试件在撕裂前,应力达到最大值的时候,这个力用做抗撕裂强度的测量。
同样,就在撕裂动作停止之前的应力值反映了十分重要的试件复合撕裂特性。
11.3.2图4中曲线a所表示的撕裂特性为一典型的“平滑撕裂”曲线,表明了在开始撕裂和停止撕裂之间的最小应力的大小。
11.4单峰值分析该分析方法是使用在撕裂过程中所产生的峰值力进行分析的。
所获得的峰值力定义了复合材料(化合物)在撕裂前所能存受的最大集中应力。
该方法应用在类似图4曲线a所示示例。
11.4.1平均峰值力定义为:
峰值力之和除以峰值点数所得到的值。
11.4.2锯齿曲线是在建立动态撕裂重复周期过程中创建形成的。
初始峰值力或终了峰值力,亦或它们两者都与曲线中间的力的幅值不相一致,这种情况是经常出现的。
峰值力非正常地偏高或偏低取决于复合材料(化合物)的物理特性,以及暂态撕裂方式建立(或结束)的快慢程度。
对于任何完整的轨迹曲线来说,那些偏离平均值20%或更多的个别峰值力应该以予舍弃,并且要重新计算平均值以纠正这些反常值。
11.5单波谷分析该分析所用的力是位于曲线的波谷位置(波峰相反位置),该力作为测量撕裂停止时,集中应力必须放松到的应力数值。
该方法应用在类似图4曲线b所示示例。
11.5.1所有波谷力之和除以波谷点数所得到的值为平均波谷应力。
与单波峰分析一样,初始波谷应力值和终了波谷应力值可能会出现非正常值,对于任何完整的轨迹曲线来说,那些偏离平均值20%或更多的个别波谷应力力应该以予舍弃,并且要重新计算平均值以纠正这些反常值。
11.6平均应力分析对图4所示a型曲线的平均应力分析使用的是平均峰值和平均波谷力的算术平均值。
这应该看着为一平均撕裂力,因为它同等地考虑了波峰和波谷的响应。
注意:
平均力并不表示波峰和波谷力的差异。
两种撕裂曲线,其中一种波峰和波谷差异较大,而另一种波峰和波谷差异较小,但是它们可能会有相同的平均力。
11.7波峰力和波谷力分析这种分析是在平均值有正值或负值之分时,对图4所示a型曲线而使用的一种简明的试验报告。
其中,正、负值取决于最大4到6个峰值力的均值以及最小4到6个波谷力的均值大小。
11.8总作用力分析这种分析是用来测量撕裂试件所需要的总作用力大小。
这是通过测量力¾位移试验曲线下面的图形面积的方法来实现的。
面积可以通过正确安装的仪表通过电子方法测得,或者使用测面器由人工进行测量。
将曲线下面积除以完整轨迹曲线所标示的位移,便可计算出平均力的大小。
当有其他平均撕裂力值出现时,这种总作用力的分析方法并不能说明幅值变离平均值的情况。
总作用力的分析方法可以应用于图4所示两种类型曲线分析。
11.9人工曲线分析法也可以使用这种方法计算平均离的中间值。
11.9.1a型曲线(多分支撕裂曲线)的人工曲线分析法¾计数峰值力数目。
为了获得中值力的大小,用一条水平线来确定最低或最大峰值力的值。
从需要的峰值点数向上移动这条水平线,直到抵达峰值力中值位置。
如图4所示,便确定了最低峰值力和峰值中值力的数目。
11.9.2b型曲线(平滑撕裂曲线)的人工曲线分析法¾平滑型撕裂曲线通常由一系列撕裂长度序列组成,而每一段,本质上都具有恒定的撕裂力。
在图4中,b曲线表示2个这样的序列,分别为序列
(1)和序列
(2),而且序列
(2)的长度大约为序列
(1)的2倍。
对这种类型曲线抗撕裂强度的计算,应该在撕裂力权重均值的基础上进行。
对于b撕裂曲线,我们计算(指定)其中间力值,因为这比计算均值要容易一些,而且对于那些不正常、或大或小峰值力也不会产生不适当的权重。
11.9.3撕裂力权重均值的通用计算公式为:
撕裂力(权重均值)=
(2)
(公式略)
式中:
n0=恒值撕裂力序列段最小可观察的序列段(图线长度)
N2=n2/n0=恒值撕裂力(TF)序列段权重系数,n2为TF2实际序列段长度。
å(n0)=所有n0值之和,或总撕裂长度,或以为n0单位所测的曲线长度。
12.试验报告
12.1需要报告如下信息
12.1.13到5个试件的中值试验结果。
(根据11节进行计算)
12.1.2标明所使用试件的类型(A型,B型,C型,T型或CP型)以及试件是否为冲栽(切割)、铸模成形或者直接从产品中获取。
12.1.3对于T型或CP型,还要指明试件撕裂曲线的分析方法。
12.1.4试件的厚度。
12.1.5A型或B型试件的切槽深度。
12.1.6如果不是常规方向,要指明分子链(Grain)方向(参见第7.3节)。
标明是沿着分子链接方向或垂直分子链接方向(withthegrainoracrossthegrain),或者未知(如果没有采用常规方向)。
12.1.7最大力(撕裂应力)。
F(对于A型,B型或C型试件);T型或CP型试件的平均力或中间值力;对于T型或CP型试件,如果其撕裂曲线类似于图4的曲线a,对平均或中间值峰值,或者中间波谷力也应该进行报告。
12.1.8试验日期以及试样硫化日期(如果知道的话)。
12.1.9试
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- 关 键 词:
- ASTM D624标准橡胶和热塑性弹性体抗撕裂强度 D624 标准 橡胶 塑性 弹性体 撕裂 强度