盘龙城站地铁基坑监测方案 定稿.docx
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盘龙城站地铁基坑监测方案 定稿.docx
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盘龙城站地铁基坑监测方案定稿
武汉市轨道交通机场线土建BT项目
盘龙城站基坑施工监测技术方案
中铁十一局集团有限公司
武汉市轨道交通机场线土建BT项目经理部
二〇一四年十二月
武汉市轨道交通机场线土建BT项目
盘龙城站基坑施工监测技术方案
编制:
审核:
批准:
中铁十一局集团有限公司
武汉市轨道交通机场线土建BT项目经理部
二〇一四年十二月
第一章工程概况
1、工程概况
1.1车站平面位置及规模
盘龙城站位于武汉市黄陂区,盘龙大道和汤云海路交叉路口下。
盘龙城站有效站台中心里程:
右CK11+349.000;车站起点里程:
右CK11+176.25;车站终点里程:
右CK11+471.3;车站为地下两层单柱双跨明挖岛式站台车站,有效站台宽度为9.8m。
车站总建筑面积为7849m2,其中,主体建筑面积为5964m2,附属建筑面积为1885m2。
车站全长292.00m,标准段宽度19.7m,车站顶板埋深约3.15m。
基坑深度17~18m,宽度19.7~23.8m。
盘龙城车站主体围护结构采用Φ1000@1200mm钻孔灌注桩加旋喷桩桩间止水的形式,内支撑体系采用混凝土支撑加钢支撑,沿基坑深度方向布3道支撑,第一道支撑为砼支撑,支撑间距9m;第二道支撑为Ф800,壁厚16mm的钢支撑,第三道支撑为Ф609,壁厚16mm的钢支撑,支撑间距3m。
腰梁采用2Ⅰ45c钢围檩。
车站设置四个出入口,其中Ⅰ、Ⅱ号出入口位于车站西侧,Ⅲ号出入口位于车站主体南部,出车站顶板通向地面。
Ⅳ号出入口位于车站东侧。
风亭、出入口附属结构基坑深度约为10m,宽度8.6~12m。
采用Φ800@1200mm钻孔灌注桩加砼/钢支撑作为基坑围护结构。
1.2岩土地质概况
1.2.1地形地貌
拟建场地位于长江Ⅲ级阶地,地面略有起伏,主要呈西低东高,高程介于26.00~30.00m之间。
1.2.2场地岩土层的构成与特征
盘龙城站基坑范围内地层自上而下为:
(1-2)素填土、(6-2)粉质黏土、(10-1)粉质黏土、(10-2)粉质黏土夹碎石、(10-3)粉质黏土、(10-3a)粉质黏土夹碎石、(13)红黏土、(13a)红黏土。
车站基底位于(10-3a)粉质黏土夹碎石、(13)红黏土、(13a)红黏土,围护结构插入(17b-1)中风化灰岩不小于1m。
根据详勘地质资料,盘龙城站站位附近存在3处岩溶不良地质。
据钻探揭露,溶洞呈全充填或无充填状,溶洞高度分别为1.1m、6.1m、7.4m,位于车站结构底板以下2~4m。
局部地段岩芯上所见溶蚀现象明显,不排除有隐伏的溶洞存在的可能性。
1.2.3场地水文地质条件
(1)气象、水文
武汉地处我国东部沿海向内陆过渡地带,地处中纬度,属亚热带湿润性东南季风气候区。
具有冬寒夏暖、春湿秋旱、夏季多雨、冬季少雪、四季分明的特征。
年平均气温为16.7℃,7月平均气温高达28.9℃,1月仅3.5℃。
夏季气温高,35℃以上气温天数为40天左右,极端最高气温41.3℃,极端最低气温-18.1℃,武汉日均温≥10℃持续期达235天,年平均无霜期240天。
一年四季分配也以夏季最长,达135天,冬季次之,为110天,具有冬夏漫长而春秋短促的显著特点。
武汉地区降水充沛,多年平均降水量1284.0mm,降雨集中在4~9月,年平均蒸发量为1391.7mm,绝对湿度年平均16.4毫巴,年平均相对湿度75.7%,湿度系数Ψw=0.903,本地区大气影响深度da=3.0m,大气影响急剧深度为1.35m。
(2)地下水类型及地下水位
水塘中地表水主要接受大气降水、地表径流及人工补给,水位及水量受气候及人工影响明显,水量有限,对工程影响有限,必要时施工期间可抽排疏干处理。
本次勘察期间,实测沿线塘中水位17.94~21.84m,水深一般0.5~3.5m。
本场地地下水主要为上层滞水、孔隙承压水、基岩裂隙水及岩溶裂隙水。
上层滞水主要赋存于场地上部人工填土中,主要接受大气降水,生活用水及给排水管涵的渗透入渗补给,水位、水量与地形及季节关系密切,并受人类活动影响明显。
勘察期间实测场地上层滞水静止地下水位埋深为0.10~3.20m,相当于黄海高程9.40~29.08m。
承压水主要赋存于(3-4)层混合层、(4-1)层(局部地段)及(8)大层砂土中,主要接受侧向地下水的补给及侧向排泄,水量较丰富,具承压性。
根据本次风井附近抽水试验,承压水位标高11.76m。
由于场区上覆黏性土层较厚,孔隙承压水主要进行水平向的补给与排泄,其水位亦随季节性变化而变化。
本工程场区孔隙承压水受含水层性质(如埋深)的影响,环境相对封闭,水位变化一般不大,变幅一般1-2m,场区及附近该含水层水位长期观测资料贫乏,可布设地下水位长期观测孔观测地下水位动态变化。
孔隙承压水对风井基坑施工影响较大,风井深基坑开挖时间宜选择在枯水季节,此时砂层中的承压水头高度较低,对基坑底土体的浮托力亦较小
基岩裂隙水主要赋存于下部基岩裂隙中,主要接受其上部含水层中地下水的下渗及侧向渗流补给,部分地段基岩裂隙水与孔隙承压水呈连通关系。
另外,根据前期勘察成果,府河河床段挤压破碎带发育,局部岩面因鱼塘清淤开挖后已出露于地表,与地表河水存在紧密水力联系,故该段基岩裂隙水较为丰富。
基岩裂隙水对盾构施工影响小。
岩溶水主要赋存于下部石炭系、二叠系及三叠系可溶岩层(白云岩、泥灰岩、灰岩)裂隙或溶洞中。
勘察阶段部分钻孔揭露的灰岩、白云岩有溶蚀痕迹,少部分钻孔揭露有溶洞发育,规模不等(可参见岩溶率及充填情况表),个别钻孔中有掉钻现象。
据钻探过程中钻井液循环反映,基岩钻进过程中漏浆现象普遍,且部分钻孔漏失严重,少量钻孔内测量到地下岩溶水位埋深为13.10~20.14m,相当于黄海高程9.40~15.76m。
因可溶岩顶部一般有较厚的黏土隔水层,大气降水不易渗入补给地下水,以接受相邻的基岩裂隙水补给为主,该工程场区岩溶裂隙水连通性较差,无统一水位,局部地段水位较高,高出基岩面及基础底板,具一定承压性。
(3)环境水、土的腐蚀性判定
场地地下水对混凝土结构、钢筋混凝土结构中钢筋具微腐蚀性;土对混凝土结构、钢筋混凝土结构中钢筋亦具微腐蚀性。
场地范围内地基土对钢结构具有微~强腐蚀性。
根据武汉地区经验,场地土对砼结构及钢筋混凝土结构中钢筋具微腐蚀性。
2、周边环境
盘龙城站位于盘龙大道与汤云海路相交路口,盘龙大道西侧,沿盘龙大道布置。
周边现状为绿化空地和新阳光地产开发用地。
车站东侧为盘龙城遗址保护区域,车站沿盘龙大道南北布置,西北方为已建成巢上城居住小区。
盘龙大道规划路宽为65m,汤云海路规划路宽为40m。
本车站所在地段为盘龙大道路边上,路面下地下管线较少,主要有排水、电信、电力、路灯等管线。
其中对车站影响较大的是横跨基坑的1根直径1000mm及1根直径700mm的砼排水管,埋深约2.5~3m。
车站主体结构施工前,将管线改迁到车站施工范围外。
由于本站采用明挖顺作法,根据不同管线与车站的关系,结合车站的建设,分别采用临时改移、改接、废弃和悬吊保护等措施。
3、施工监测目的及监测重点
3.1监测目的
在深基坑施工过程中,为满足支护结构及被支护土体的稳定性,只有对基坑支护结构、基坑周围的土体和相邻的建筑物进行综合、系统的监测,才能对工程情况有全面的了解。
根据观测数据,及时调整开挖速度和支护措施,确保工程的顺利进行。
通过施工监测,用以验证支护结构设计,指导基坑开挖和支护结构的施工,保证基坑支护结构和相邻建筑物的安全,总结工程经验,为完善设计分析提供依据。
3.2监测重点
监测是围护结构动态设计、信息化施工得以实现的依托。
在施工中依据由施工现场和监测结果反馈的信息,对围护结构的设计作出调整,使最终的围护方案达到既安全又经济。
1、监测范围:
本车站基坑安全等级为一级,基坑开挖深度大,结合基坑周边环境特点,确定施工监测范围为1~3H(H-基坑开挖深度)范围内的建筑物均需进行监测。
2、监测对象:
本车站监测对象为基坑支护结构与周边环境。
基坑支护结构监测对象包括围护墙、支撑等;周围环境监测对象主要为工程周围地表土体、地下水、建筑物、地下管线、城市道路及其他市政基础设施。
3、监测方法:
基坑监测以获得定量数据的专门仪器测量或专用测试元件监测为主,以现场目测检查为辅。
监测项目、测点布设、监测周期及频率及控制标准详见设计图纸。
观测点的布置应能满足监测要求。
各监测项目在基坑施工影响前应测得稳定的初始值,且不少于两次。
当变形超过有关标准或场地条件变化较大时,应加密观测;当大雨、暴雨或基坑边载条件改变时应及时监测;当有危险事故征兆时,应连续观测。
第二章设计要求及规范依据
1、设计要求
1.1监测项目
在深基坑施工过程中,为满足支护结构及被支护土体的稳定性,只有对基坑支护结构、基坑周围的土体和相邻的建筑物进行综合、系统的监测,才能对工程情况有全面的了解。
根据观测数据,及时调整开挖速度和支护措施,确保工程的顺利进行。
通过施工监测,用以验证支护结构设计,指导基坑开挖和支护结构的施工,保证基坑支护结构和相邻建筑物的安全,总结工程经验,为完善设计分析提供依据。
为此施工监测中应对基坑周围自然环境、地下水位、边坡土体顶部位移、围护结构的位移、基坑周围地表沉降与裂缝、周围建筑物的沉降、基坑周围主要设施(包括市政管线)进行观测。
基坑监测项目详见下表:
表2-1基坑监测项目
重要性等级
一级(主体结构)
二级(通道、风道)
地面沉降
必测
应测
支护结构水平位移
必测
必测
周围建筑物、地下管线变形
必测
必测
地下水水位
必测
必测
围护结构的应力
必测
应测
内支撑轴力
必测
应测
立柱变形
必测
应测
土体分层竖向位移
应测
-
支护结构界面上侧向压力
应测
-
坑底隆起回弹
应测
应测
1.2测点布置、监测手段与监测频率
施工监测工作必须有计划进行。
要求监测数据可靠,观测及时,应有完整的观测记录和观测报告。
监测手段应以仪器观测为主,仪器观测和目测调查相结合。
因此,对测点布置与监测频率要求如下表:
表2-2监测设计表
序号
监测项目
位置和监测对象
量测频率
监测项目控制值
测点布置
1
围护结构水平位移
围护结构上端部
开挖过程中一天两次
30mm
沿车站纵向
20~30m一个
2
土体侧向变形
围护结构周边土体
围护结构施工及基坑开挖期间每天一次、主体结构施工期间每两天一次
沿车站纵向20~30m一个,每侧布置两个,同一孔竖向间距0.5mm
3
围护结构变形
围护结构内
开挖过程中一天两次
25mm
沿车站纵向
20~30m一个
4
围护结构侧土压力
围护结构后和嵌固段围护结构前
施工期间两天一次
沿车站纵向20~30m一个,每侧布置两个,同一孔竖向间距2~3m
5
地面沉降
围护结构周围土体
围护结构施工及基坑开挖期间每一天两次、主体结构施工期间每周两次
25mm
沿车站纵向
30~40m一个
6
地下水位
基坑周围
围护结构施工及基坑开挖期间每两天一次、主体结构施工期间每两天一次
沿车站纵向
20~30m一个
7
支撑轴力(含支撑变形)
支撑端部或中部
开挖过程中一天两次
按规范的规定设计值控制
间隔20~30m设置
8
对采取临时悬吊的管线
沿管线轴向和桁架上
两天一次,直至管线恢复为止
根据管线部门的要求确定
根据管线部门的要求设置
9
车站围护结构边管线
沿管线轴向
两天一次,直至管线恢复为止
根据管线部门的要求确定
根据管线部门的要求设置
10
围护结构主筋应力
围护结构计算弯矩最大处钢筋
围护结构施工及基坑开挖期间每天一次、主体结构施工期间每两天一次
满足规范要求
沿车站纵向
30~40m一个
11
主体结构钢筋应力
结构底、中、顶板、侧墙受力钢筋
主体结构施工期间每两天一次
满足规范要求
沿车站纵向
40~50m一组
12
周边建筑变形、沉降
基坑外30m范围
围护结构施工及基坑开挖期间每天一次、主体结构施工期间每三天一次
满足规范要求
2、监测方案编写依据
本监测方案主要依据以下几种规范和文件编写:
(1)《国家一、二等水准测量规范》GB12897~2006;
(2)《建筑基坑工程监测技术规范》GB50497~2009;
(3)《建筑基坑支护技术规程》DB11/489~2007;
(4)《建筑变形测量规范》JGJ8~2007;
(5)《工程测量规范》GB50026~2007;
(6)《地铁设计规范》GB50157~2003;
(7)《地下铁道工程施工及验收规范》GB50299~1999(2003版);
(8)《城市轨道交通工程测量规范》GB50308~2008;
(9)《城市地下水动态观测规程》CJJ/T76~98;
(10)《地下铁道、轻轨交通岩土工程勘察规范》GB50307~1999;
(11)《湖北省基坑设计技术规程》DB159~2004;
(12)《武汉市轨道交通机场线BT土建工程盘龙城站施工图设计》
(13)《管理手册》《程序文件》《作业文件》
第三章监测点布设及监测方法
1、监测内容
结合设计要求和第二章中列的规范文件,考虑到本基坑工程周边环境的性质和本基坑的安全等级(一级),确定本深基坑工程的监测主要包括以下几个方面的内容:
(1)围护结构水平位移
(2)围护结构变形(桩体测斜)
(3)地下水位
(4)支撑轴力
(5)地面沉降
(6)土体结构侧向变形
(7)围护结构体应力监测
(8)地下管线沉降位移监测
(9)建筑物沉降倾斜观测
2、监测点布设、观测方法
监测点的布点原则,要能够充分控制监测对象的变形状态,监测点的数目依据监测对象的变形特征和规范及设计确定。
2.1围护结构水平位移、沉降
测点布置:
围护结构水平位移沉降点沿桩顶按15-20m间距布设,基坑分段开挖,在开挖处的冠梁浇筑混凝土后,采用冲击钻在对应桩号处冠梁上成孔,然后安装位移监测点。
监测点采用统一规格(ф18,20cm)的钢质监测点,用钢锤打入孔中。
同时位移监测点可以作为沉降监测点使用。
图3-1监测点式样图3-2钻孔安装
在监测点处标示监测点号,并明示“请勿碰动”。
监测点根据现场施工进度分批布设,注意加强保护和对施工人员进行宣传教育。
如果监测点被破坏或者松动,及时进行处理,并在监测报告中说明。
量测原理及计算:
采用极坐标法测量。
坐标系采用独立坐标系,通过测量距离与方位角,求出各点位的坐标,平差后推算得到桩顶向基坑内水平矢量位移值。
采用1″全站仪,观测1个测回,采用南方平差易2002平差软件进行角度和距离平差,按照平差后的成果,计算垂直基坑边的矢量值,和前次矢量值比较,得出本次位移值。
沉降监测用利用沿线已有的水准控制点,将基准点、工作基点按二等水准要求进行联测,组成沉降监测控制网。
关键建筑物按照一级沉降监测精度进行观测。
其他建筑物、道路、地下管线、围护桩顶部沉降采用二级沉降监测精度进行观测。
测量仪器及精度:
位移监测基准网与现有控制网联侧,布设成为大地四边形控制网,位移监测点布设为支导线。
控制网则按一级导线要求实施,水平位移监测采用极坐标观测法进行监测,监测精度符合二级变形观测精度要求,仪器采用一级全站仪。
沉降监测采用S03型电子水准仪与条码水准尺,水准测量控制网联测采用一级水准要求施测,测量路线按实际情况可取闭合或附合水准。
表3-1沉降、位移监测精度指标/mm
等级
观测点测站高差中误差
相邻基准点高差中误差
水准路线往返较差附合或环线
观测点坐标中误差
一级
±0.15
±0.50
≤0.3√n
±1.0
二级
±0.50
±1.00
≤1.0√n
±3.0
2.2围护结构变形
测点布置:
在基坑围护结构内安装测斜管,沿基坑纵向每20-50m布设。
深度等同围护结构长度。
测斜管在钢筋笼制作完成后开始布设。
测斜管材料为ф70PVC管,管内设有测量槽,管外设有连接槽和连接件。
将测斜管拼接后放入钢筋笼迎土侧,并按0.5m左右间距用扎丝或者扎带固定,顶底用盖子封堵,并保证测量槽与基坑边垂直。
图3-3测斜管连接
图3-4地连墙内安装测斜管
量测原理与计算:
测斜仪量测的原理:
根据探头下滑动轮作用点相对于上滑动轮作用点的水平偏差可以通过仪器测得的倾角φ计算得到,计算公式为:
式中Δδi——第i量测段的相对水平偏差增量值;
Li——第i量测段的垂直长度,通常取为0.5m,1.0m等整数;
Δφi——第i量测段的相对倾角增量值。
将每段间隔Li取为常数,则水平偏差总量与水平位移δ仅为Δδi的函数,同时计
入管端水平位移量值δ0,即
,这样就可以求出每个深度的位移量。
图3-5测斜仪
图3-6测斜仪工作原理
测量仪器及精度:
测斜仪器采用CX-06A型测斜仪,测斜装置有三部分组成:
测斜管、测斜仪和数字式测读仪。
其中测斜管埋设在围护结构或者土体中,量测时将测斜仪沿管壁上的导槽滑入到测斜管内,并由引出导线将测斜管的水平位移量值瞬时反映在测读仪上。
监测时将测斜仪探头置入测斜管底后,待探头接近管内温度时再量测,竖向每1m量测一个点,每个监测点正反观测2次。
测斜仪的观测数据利用软件CX-06A测斜仪数据处理程序进行数据处理,计算出各点的位移量,并绘制测斜曲线图。
图3-7测斜曲线图
测斜孔安装完成后,应测定初始值,初始值连续测定2次,取稳定平均值作为初始值。
每次观测完毕后,应将测斜管口密封,防止泥沙和异物进入。
如果测斜管内有泥沙异物堵塞,应及时清理。
测量精度每500mm测管±0.02mm。
2.3地下水位
测点布置:
根据设计要求,在基坑开挖施工前,沿基坑间距约40m设置水位观测孔。
测斜管材料为ф50PVC管,水位管分两种,一种没有漏水孔,一种在管壁设有漏水孔。
设计水位观测孔将没有漏水孔的水位管放置在上方,防止地表水和浅水层的水渗入管中,将设有漏水孔的水位管放置在下方(含水层中),并用土工布包裹,防止泥沙进入。
图3-8水位监测管安装大样图
图3-9水位管施工图
图3-10钢尺水位计
测点埋设与量测:
由于采用机器钻孔方式将水位管埋设至基坑底板以下4米处,埋设过程应该注意采用土工布保护包裹水位管外侧,防止泥沙堵塞水位管的孔眼。
测量仪器及精度:
地下水位采用钢尺水位计进行量测,精度≤2mm。
水位管在基坑开始降水前至少1周埋设,埋设完成后每天观测,连续观测3天,取稳定值作为观测初始值。
2.4支撑轴力
该项测试主要用于了解在基坑开挖及结构施工过程中钢支撑的轴力变化情况,结合围护体的位移测试对支护结构的安全和稳定性做出评估。
支撑分为两种,一种是混凝土支撑,一种是钢支撑。
混凝土支撑采用钢筋计测定轴力值,钢支撑采用表面应变计测定轴力值。
测点布置:
钢支撑分混凝土支撑和钢支撑两种,钢支撑每个测点由2个振弦式表面应变计组成,对称安装在钢管支撑中间部位左、右两侧,条件允许情况下可以采用反力计进行轴力测试,由于反力计安装复杂,需要施工方严密配合方可实施。
混凝土支撑每个测点由2个钢筋计组成,对称布设在混凝土支撑钢筋笼的两侧。
所有轴力计须在施加预应力之前就安装在支撑上,支撑加上之后,测量其初读数。
图3-11钢支撑应变计安装示意图
图3-12应变计安装图
图3-13反力计安装示意图
图3-14反力计
图3-15混凝土支撑安装示意图
量测原理与计算:
对于振弦式表面应变计由一根张拉并固定在两支座之间的钢弦,其自振频率f与钢弦应力σ的关系式为:
式中L——钢弦的有效长度;ρ——钢弦的材料密度。
则作用在两支座之间的应变量为
式中Σ——被测物体的应变量(με);K——标定系数(με/HZ2);fi——在Σ应变下的钢弦自振频率(HZ);f0——无应变下的钢弦自振频率(HZ);
轴力计须在支撑安装后施加预应力前安装好,至少测量3次,取其稳定值作为初始读数。
混凝土支撑根据钢筋计频率读数计算所测截面受力。
钢支撑根据反力计算出所测钢支撑截面的内力。
频率读数仪器量测精度1.0Hz,计算支撑受力拉、压力值精度0.1KN。
2.5围护结构侧土压力
测点布置:
地连墙钢筋笼焊接好后,可以在迎土一侧安装土压力盒,土压力盒需要用挂布将钢筋笼和压力盒装置隔开,以免钢筋笼浇注混凝土时破坏土压力盒,土压力平面位置布置在基坑间距30-40m及转角处,并保持对称,形成监测断面,竖向间距为每5m布设一只土压力盒。
图3-16土压力盒大样
图3-17挂布法土压力安装
测点埋设:
土压力盒的安装既可以在地下连续墙成型过程中采用挂布法进行安装,也可以在桩施工完毕后采用钻孔法进行安装,第一种方法安装方便,但是由于水下混凝土浇注的不确定因素较多,保护较为困难,第二种方法虽然安装复杂,但是安装过程可控,传感器的成活率高,具体安装方法根据现场施工条件确定。
工作原理:
利用VWE型振弦式土压力计,量测由于土体压力变化产生的压力盒输出频率变化值,推算出压力值。
并同步测量埋设点的土体温度。
仪器精度:
测量范围:
kPa,0~2500;分辩率:
≤0.045%F.S;测温范围:
℃-25~+60;测温精度:
℃,±0.5
2.6地面沉降监测
测点布置:
地表沉降点沿车站纵向每15-20m,左右进行布设;具体位置根据现场情况确定,并布设成断面形式,利于沉降数据分析。
测点材质为ф18钢筋,长度300mm,上部设有对中标志(只做沉降观测的话顶部磨圆即可),监测点应埋设在路面硬化层下方。
图3-18地面沉降监测点
图3-19条码尺
图3-20电子水准仪
量测原理及计算:
利用水准仪提供的水平视线,在竖立在基点与地表沉降监测点上的水准尺上读数,以测定两点间的高差,并与初始高差进行比较,从而得到该监测点的沉降值。
沉降监测控制网布置成水准闭合环,并按照二级水准观测要求进行观测。
测量仪器及精度:
S03型电子水准仪与条码水准尺。
水准测量按二级水准施测,水准测量误差<0.5mm,测量路线按实际情况可取闭合或附合水准。
2.7围护结构体应力监测
测点布置:
沿基坑标准段每间距30-40m布设钢筋应力监测点,每组监测点在对应钢支撑、顶板、底板、中板位置的地下连续墙钢筋笼主筋上安装钢筋计,目的是测定连续墙钢筋的受力,并可计算连续墙的弯矩。
图3-22钢筋计布设图
测点埋设:
在钢筋笼绑扎后,将一根主筋相应长度截下30cm段,然后用焊机把钢筋计和连接杆焊在原部位,代替截去的一部分。
记下钢筋计编号和位置。
注意将导线集结成束钢筋绑扎好,线露头端部保护好。
量测原理及计算:
桩钢筋应力量测使用频率计,根据钢筋计的频率——轴力标定曲线可将量测数据直接换算出相应的轴力值,根据钢筋的直径可换算出钢筋应力,并可根据截面形状等用钢筋混凝土理论算出所测截面的内力。
2.8地下管线沉降、位移监测
测点布设
管线沉降监测点布置在管线的节点、转角点和变形曲率较大的部位,监测点的平面间距20m左右,并延伸至基坑开挖深度1-3倍范围内的管线。
其中供水、煤气等压力管线根据情况设置为直接监测点,在无法埋设的直接监测点的部位,可设置为间接监测点。
直接监测点布设方法为套管法,用一根硬塑料管或者金属管打设或者埋设于所测管线顶面与地表之间,量测时将测杆放入埋管内,再将标尺搁置在测杆顶端,
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