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大三暑假实习论文技术
宁波理工学院
高大模板施工技术报告
(含文献综述、外文翻译)
题目天城国际广场工程高大模板施工方案报告
姓名王杰
学号3100624029
专业班级工程管理101
指导教师徐亦冬
分院土木建筑工程分院
日期2013年8月20日
摘要
此文主要针对天城国际广场的高大模板做一个技术报告,本文主要针对的是地下室内超重梁支模架和裙房部位高大支模架,由于数量分布零散,范围又广,给施工带来很大不便,所以着重对支模,拆模做一个详细技术分析。
关键词:
高大模板;安拆施工;施工管理;监测监控
Abstract
Thisarticlemainlyaimsatcityinternationalsquaretalltemplatetodoatechnicalreport,thisarticlemainlyaimsatisthebasementoverweightbeamformworkandtallpodiumpartdieset,becausethenumberofscattereddistribution,rangeandwide,bringstotheconstructionofthegreatinconvenience,soofthemold,openmoldtodoadetailedtechnicalanalysis.
Keyword:
Talltemplate;Dismantlingofconstruction;Constructionmanagement;monitoring
目录
1.绪论
1.1课题研究背景和目的
1.2我国施工员职责
2.工程概况
2.1工程基本概况
2.2各责任主体名称
3.编制依据
4.本方案支模架的设计范围及特点
4.1本方案支模架的设计范围
4.2本方案支模架的特点
5.支模架形式的选用及设计
5.1支模架形式的选用
5.2支撑体系设计理念
6.施工程序
7.模板支设
7.1柱模板
7.2梁、板模板
7.3楼梯模板
8.模板拆除
9.设计计算
9.1工程概况
9.2模板支撑体系设计
9.3荷载设计
9.4模板验算
9.5次楞验算
9.6主楞验算
9.7纵向水平钢管验算
9.8扣件抗滑验算
9.9可调托座验算
9.10模板支架整体高宽比验算
9.11立杆验算
10.实习感想与总结
1.绪论
1.1课题研究背景和目的
现场实习是我们工程管理专业学习的一个重要环节,是理论和现实结合的一个过程。
借此机会,本人有幸来到长业建设集团有限公司完成本次实习,现阶段正是天城国际广场的施工。
在此过程中,我被分配到项目部施工科从事现场施工。
鉴于所学是工程管理专业,不仅需要对现场进行良好的管理,更重要的是要有对现场施工的具体技术要求。
于是我成为一名施工员对现场进行管理和施工。
1.2我国施工员职责
在项目负责人和施工负责人领导下,负责所承担的作业区、段内的施工组织排和施工管理工作。
负责管段内的TRANBBS技术、测量工作,协助试验室报检验收工作。
作好管段内的技术、安全、质量交底工作,履行签认手续,并对规程、措施、交底要求执行情况经常检查,随时纠正违章作业。
做好施工队伍技术指导。
随时掌握所管辖施工队或作业组在施工过程中的操作方法,严格过程控制。
按工程质量评定验收标准,经常检查所管辖施工队或作业组的施工质量。
并搞好自检、互检和工序交接检。
发现不合格产品要及时纠正或向施工负责人汇报。
负责分管区、段内的施工准备,严格监督施工人员,保护好测量标志。
严格监督、检查、验收进人施工区、段的材料、半成品是否合格,堆码、装卸、运输方法是否合理,防止损坏和影响工程质量。
按时填写各种有关施工原始记录、隐蔽工程检查记录和工程日志,做到准确无误。
定时收方计量。
积累原始资料,提供变更、调概索赔依据。
2.工程概况
2.1工程基本概况
杭政储出[2007]84号地块商业办公用房及商品住宅工程为地下三层,地上主楼19-29层,裙房2-4层,总建筑面积138375㎡,其中地下室面积54921㎡,地上面积为82077㎡。
上部主楼酒店为19层,总高89.10m,住宅主楼为29层,总高89.10m,裙房2-4层,总高23.10m。
工程结构安全等级为二级,设计使用年限为50年,地基基础设计等级为甲级,地基安全等级为二级,建筑抗震设防类别为酒店区丙类,商业裙房乙类,住宅区裙房以下为乙类,以上为丙类。
本工程±0.000相当于黄海高程6.15m,施工现场整平后地面高程约为5.85m。
建筑结构类型为酒店区框架-核心筒结构,商业裙房区框架结构,住宅区为框架-剪力墙结构。
2.2各责任主体名称
工程名称:
杭政储出[2007]84号地块商业办公用房及商品住宅工程
工程地点:
位于杭州市江干区,东南侧紧邻机场路,北侧邻机场路巷,南侧为杭州地铁一号线闸弄口站施工场地,西北侧为居民生活小区
建设单位:
杭州运河集团投资发展有限公司
设计单位:
同济大学建筑设计研究院(集团)有限公司
监理单位:
杭州市建设监理有限公司
施工单位:
长业建设集团有限公司
3.编制依据
《建筑工程安全生产管理条例》
《混凝土结构工程施工质量验收规范》(GB50204-2001)
《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)
《混凝土结构工程施工及验收规范》(GB50204-91)
《建筑施工扣件式钢管模板支架技术规程》(DB33/1035-2006)
《建筑施工安全手册》(杜荣军主编)
《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)
《建筑施工扣件式钢管模板支架技术规程》(DB33/1035-2006)
《建筑施工模板安全技术规范》(JGJ162-2008)
《危险性较大的分部分项工程安全管理办法》建质[2009]87号
《建设工程高大模板支撑系统施工安全监督管理导则》建质[2009]254号
本工程设计图纸
4.本方案支模架的设计范围及特点
4.1本方案支模架的设计范围
本方案的设计范围仅限达到或超过《危险性较大的分部分项工程安全管理办法》(建质[2009]87号)论证范围内的梁板构件,由于本工程设计的构件较多,在此不一一列举,具体见相关附图。
未达到论证范围的其它构件的搭拆见《模板工程搭拆安全专项方案》。
4.2本方案支模架的特点
4.2.1支模架的特点:
⑴主要可分为超高和超大两种类型,且基本无叠加,便于控制;
⑵超大部分支模架高度较统一且高度不算高,均为3.80-4.80m之间;
⑶超高部分涉及的大梁较少,大部分主梁截面积小于0.5m2;
⑷高大梁板分布范围大且较分散,分布于不同的平面区块或楼层中。
4.2.2支模架的难点:
⑴高大模板分布范围广,而且差异性较大,几乎对每个构件都要进行单独交底、验收;
⑵地下室部份支模架在监测时,监测操作区域有较大的限制,在监测时,要有具够的照明和安全防范的要求。
监测操作点的布置应在满足监测要求下,尽可能远离高支模架区域,以保证监测的安全。
⑶高支模架面积大,对高支架的验收工作带来很大的工作量。
5.支模架形式的选用及设计
5.1支模架形式的选用
本工程的高大支模架选用扣件式钢管支撑架,部分大梁底加撑杆顶部选用可调托座,以增加竖向承载力并保证立杆轴心受力。
5.2支撑体系设计理念
在保障安全可靠的前提下,须兼顾施工操作简便、统一、经济、合理等要求,因此梁与板整体支撑体系设计的一般原则是:
立杆步距要一致,便于统一搭设;立杆纵或横距尽量一致,便于立杆有一侧纵横向水平杆件拉通设置;构造要求按照规范设置,保证整体稳定性和满足计算前提条件。
7.模板支设
7.1柱模板
(1)工艺流程:
搭设安装架→模板安装就位→检查对角线、垂直和位置→安置柱箍→全面检查校正→群体固定→冲洗封底。
(2)主要方法
1)基础面或楼面上弹纵横轴线和四周边线,并做好检查复核工作。
2)柱、墙根部清理干净。
3)柱、梁接槎部位处加垫海棉。
柱子阳角接缝处必须加垫海棉条,
4)为了保证柱子的截面尺寸,设置双钢管柱箍。
支撑杆与楼板支架连接。
7.2梁、板模板
(1)梁模安装工艺:
弹梁轴线并复核→搭支模架→调整托梁→摆次楞→安放梁底模并固定→梁底起拱→扎梁筋→安侧模→侧模拉线支撑(梁高加对拉螺栓)→复核梁模尺寸、标高、位置→与相邻模板连固
(2)楼板模安装工艺:
搭支架→测水平→摆主次楞→调整楼板模标高及起拱→铺模板→清理、刷油→检查模板标高、平整度、支撑牢固情况。
(3)梁、板的安装要密切配合钢筋绑扎,积极为钢筋分项提供施工面。
(4)所有跨度≥4m的梁必须起拱2‰,防止挠度过大,梁模板上口应有锁口杆拉紧,防止上口变形。
(5)所有≥2mm板缝必须用胶带纸封贴。
(6)梁模板铺排从梁两端往中间退,嵌木安排在梁中,梁的清扫口设在梁端。
(7)梁高≥300的梁侧模板底部的压条不得使用九合板,用方木固定钢管顶、夹牢;梁高<300的梁如用模板压条,则其抗剪强度必须能满足,浇砼时不能挤崩掉。
7.3楼梯模板
(1)梯模施工前,根据实际斜度放样,先安平台梁及基础模板,然后安梯外帮侧板。
外帮板先在其内侧弹楼梯底板厚度线,划出踏步侧板位置线,钉好固定踏步侧板的档木,在现场装钉侧板,梯高度要均匀一致,特别注意最下一步及最上一步的高度,必须考虑楼地面面层的粉刷厚度。
(2)楼梯模板支撑用钢管架支设牢固。
(3)模板搭设后应组织验收工作,认真填写验收单,内容要数量化,验收合格后方可进入下道工序,并做好验收记录存档工作。
8.模板拆除
(1)拆模板前先进行针对性的安全技术交底,并做好记录,交底双方履行签字手续。
(2)支拆模板时,2米以上高处作业设置可靠的立足点,并有相应的安全防护措施。
拆模顺序应遵循先支后拆,后支先拆,从上往下的原则。
(3)模板拆除前必须有混凝土强度报告,强度达到规定要求后方可拆模。
1)侧模在混凝土强度能保证构件表面及棱角不因拆除模板而受损坏后方可拆除。
2)底模拆除梁长≥8米,混凝土强度达到100%;<8米混凝土强度达到75%;悬臂构件达到100%后方可拆除。
3)板底模<2米,混凝土强度达到50%,>2米<8米混凝土强度达到75%,≥8米,混凝土强度达到100%方可拆除。
4)模板拆除前必须办理拆除模板审批手续,经技术负责人、监理审批签字后方可拆除。
5)柱模拆除,先拆除拉杆再卸掉柱箍,然后用撬棍轻轻撬动模板使模板与混凝土脱离,然后一块块往下传递到地面。
6)墙模板拆除,先拆除穿墙螺栓,再拆水平撑和斜撑,再用撬棍轻轻撬动模板,使模板离开墙体,然后一块块往下传递,不得直接往下抛。
7)楼板、梁模板拆除,应先拆除梁侧板,再拆除楼板模板,然后拆除梁底模板、及支撑架的拆除,在楼板模板拆除时应先保留钢管支撑架,每排留1~2根支柱暂不拆,操作人员应站在已拆除的空隙,拆去近旁余下的支柱使木档自由坠落,再用钩子将模板钩下。
等该段的模板全部脱落后,集中运出集中堆放,木模的堆放高度不超过2米。
楼层较高,支模采用双层排架时,先拆除上层排架,使木档和模板落在底层排架上,上层模板全部运出后再拆底层排架,有穿墙螺栓的应先拆除穿墙螺杆,再拆除梁侧模和底模。
9.设计计算
1200*1600梁模板支撑计算书
9.1工程概况
新浇混凝土梁板特性
1200*1600,180
新浇混凝土楼板厚度(mm)
180
混凝土梁截面尺寸(mm)【宽×高】
1200×1600
模板支架高度H(m)
3.8
模板支架的纵向长度La(m)
15
模板支架的横向长度Lb(m)
6
9.2模板支撑体系设计
混凝土梁支撑方式
梁两侧有板,梁底次楞平行梁跨方向
立杆纵向间距la(mm)
800
立杆横向间距lb(mm)
1600
模板支架步距h(mm)
1500
楼板立杆纵向间距la'(mm)
800
楼板立杆横向间距lb'(mm)
800
梁左侧立杆距梁中心线距离(mm)
800
梁底增加承重立杆根数
6
梁底增加立杆的布置方式
按梁两侧立杆间距均分
梁底增加立杆依次距梁左侧立杆的距离(mm)
229,457,686,914,1143,1371
梁底立杆支撑方式
可调托座
每纵距内附加梁底支撑主楞根数
0
梁底支撑小楞根数
8
立杆伸出顶层横向水平钢管中心线至模板支撑点的长度a(mm)
100
设计简图如下:
模板设计立面图
模板设计平面图
9.3荷载设计
模板及支架自重标准值
模板(kN/m2)
0.3
次楞(kN/m)
0.033
主楞(kN/m)
0.033
支架(kN/m)
0.15
梁侧模板自重标准值(kN/m2)
0.5
新浇筑混凝土自重标准值(kN/m3)
24
钢筋自重标准值(kN/m3)
梁
1.5
板
1.1
施工人员及设备荷载标准值(kN/m2)
1
振捣混凝土时产生的荷载标准值(kN/m2)
2
风荷载标准值ωk(kN/m2)
基本风压ω0(kN/m2)
重现期
50年一遇
0.45
0.163
城市
杭州市
风荷载高度变化系数μz
地面粗糙度
D类(有密集建筑群且房屋较高的城市市区)
0.62
模板支架顶部离建筑物地面的高度(m)
10
风荷载体型系数μs
支架
模板支架状况
敞开式
0.837
风荷载作用方向
沿模板支架横向作用
与风荷载在同面内的计算单元立杆数n
70
模板
1
0.195
9.4模板验算
模板类型
胶合板
模板厚度(mm)
15
模板抗弯强度设计值fm(N/mm2)
15
模板抗剪强度设计值fv(N/mm2)
1.4
模板弹性模量E(N/mm2)
6000
取1.0m单位宽度计算。
计算简图如下:
W=bh2/6=1000×152/6=37500mm3,I=bh3/12=1000×153/12=281250mm4
q=γGΣqGk+1.4ΣqQk=1.35×[0.3+(24+1.5)×1.6]×1.0+1.4×(1+2)×1.0=59.685kN/m
9.4.1抗弯验算
弯矩图(kN·m)
Mmax=0.184kN·m
σmax=Mmax/W=0.184×106/37500=4.916N/mm2≤fm=15N/mm2
符合要求!
9.4.2抗剪验算
剪力图(kN)
Qmax=6.181kN
τmax=3Qmax/(2bh)=3×6.181×103/(2×1000×15)=0.618N/mm2≤fv=1.4N/mm2
符合要求!
9.4.3挠度验算
变形图(mm)
νmax=0.197mm≤[ν]=min[l/150,10]=min[171/150,10]=1.14mm
符合要求!
9.4.4支座反力
R1=4.025kN,R2=11.572kN,R3=9.847kN,R4=10.278kN,R5=10.278kN,R6=9.847kN,R7=11.572kN,R8=4.025kN
9.5次楞验算
次楞验算方式
三等跨连续梁
次楞材质类型
钢管
次楞材料规格(mm)
Ф48×3
次楞材料自重(kN/m)
0.033
次楞截面面积(mm2)
424
次楞抗弯强度设计值fm(N/mm2)
205
次楞抗剪强度设计值fv(N/mm2)
125
次楞截面抵抗矩W(cm3)
4.49
次楞截面惯性矩I(cm4)
10.78
次楞弹性模量E(N/mm2)
206000
次楞自重荷载:
q1=γGQ=1.35×0.033=0.045kN/m
梁左侧楼板传递给次楞荷载:
q2=γGΣNGk+1.4ΣNQk=
[1.35×(0.3+(24+1.1)×0.18)+1.4×(1+2)]×(0.8-1.2/2)/2=1.07kN/m
梁右侧楼板传递给次楞荷载:
q3=γGΣNGk+1.4ΣNQk=
[1.35×(0.3+(24+1.1)×0.18)+1.4×(1+2)]×(1.6-0.8-1.2/2)/2=1.07kN/m
梁左侧模板传递给次楞的荷载:
q4=γGΣNGk=1.35×0.5×(1.6-0.18)=0.959kN/m
梁右侧模板传递给次楞的荷载:
q5=γGΣNGk=1.35×0.5×(1.6-0.18)=0.959kN/m
q=max[4.025/1.0+0.045+1.07+0.959,11.572/1.0+0.045,4.025/1.0+0.045+1.07+0.959]=11.616kN/m
计算简图如下:
9.5.1强度验算
Mmax=0.1ql2=0.1×11.616×0.82=0.743kN·m
σmax=Mmax/W=0.743×106/4490=165.577N/mm2≤fm=205N/mm2
符合要求!
9.5.2抗剪验算
Qmax=0.6ql=0.6×11.616×0.8=5.576kN
τmax=2Qmax/A=2×5.576×1000/424=26.301N/mm2
τmax=26.301N/mm2≤fv=125N/mm2
符合要求!
9.5.3挠度验算
νmax=0.677ql4/(100EI)=0.677×11.616×8004/(100×206000×107800)=1.451mm
νmax=1.451mm≤[ν]=min[l/150,10]=min[800/150,10]=5.333mm
符合要求!
9.5.4支座反力计算
梁底次楞依次最大支座反力为:
R1=1.1×(4.025+0.045+1.07+0.959)×0.8=5.367kN
R2=1.1×(11.572+0.045)×0.8=10.222kN
R3=1.1×(9.847+0.045)×0.8=8.704kN
R4=1.1×(10.278+0.045)×0.8=9.084kN
R5=1.1×(10.278+0.045)×0.8=9.084kN
R6=1.1×(9.847+0.045)×0.8=8.704kN
R7=1.1×(11.572+0.045)×0.8=10.222kN
R8=1.1×(4.025+0.045+1.07+0.959)×0.8=5.367kN
9.6主楞验算
主楞材质类型
钢管
主楞材料规格(mm)
Ф48×3
主楞材料自重(kN/m)
0.033
主楞截面面积(mm2)
424
主楞抗弯强度设计值Fm(N/mm2)
205
主楞抗剪强度设计值fv(N/mm2)
125
主楞截面抵抗矩W(cm3)
4.49
主楞截面惯性矩I(cm4)
10.78
主楞弹性模量E(N/mm2)
206000
荷载折减系数
0.6
因可调托座内主楞根数为2,验算时取荷载折减系数0.6。
主楞自重荷载:
q1=γGq=1.35×0.033=0.045kN/m
计算简图如下:
9.6.1强度验算
主楞弯矩图(kN·m)
Mmax=0.191kN·m
σmax=Mmax/W=0.191×106/4490=42.632N/mm2≤fm=205N/mm2
符合要求!
9.6.2抗剪验算
主楞剪力图(kN)
Qmax=5.455kN
τmax=2Qmax/A=2×5.455×1000/424=25.732N/mm2
τmax=25.732N/mm2≤fv=125N/mm2
符合要求!
9.6.3挠度验算
主楞变形图(mm)
νmax=0.02mm≤[ν]=min[l/150,10]=min[228.571/150,10]=1.524mm
符合要求!
9.6.4支座反力
支座反力依次为R1=-0.041kN,R2=5.188kN,R3=7.806kN,R4=7.109kN,R5=7.109kN,R6=7.806kN,R7=5.188kN,R8=-0.041kN
9.7纵向水平钢管验算
纵向水平钢管仅起构造作用,可不用计算。
9.8扣件抗滑验算
是否考虑荷载叠合效应
是
扣件抗滑承载力设计值折减系数
0.8
最大支座反力Rmax=0.041kN
1.05×Rmax=1.05×0.041=0.044kN,0.044kN≤0.8×8.0=6.4kN
在扭矩达到40~65N·m且无质量缺陷的情况下,单扣件能满足要求!
9.9可调托座验算
是否考虑荷载叠合效应
是
可调托座内主楞根数
2
可调托座承载力设计值[f](kN)
30
最大支座反力Rmax=7.806/0.6=13.01kN
1.05×Rmax=1.05×13.01=13.66kN,13.66kN≤30kN
符合要求!
9.10模板支架整体高宽比验算
H/Lb=3.8/6=0.633<5
符合要求!
9.11立杆验算
钢管类型
Ф48×3
截面面积A(mm2)
424
截面回转半径i(mm)
15.9
截面抵抗矩W(cm3)
4.49
抗压、弯强度设计值[f](N/mm2)
205
9.11.1长细比验算
h/la=1500/800=1.875,h/lb=1500/1600=0.938,查附录D,得k=1.167,μ=1.754
l0=max[kμh,h+2a]=max[1.167×1.754×1500,1500+2×100]=3070mm
λ=l0/i=3070/15.9=194≤[λ]=210
长细比符合要求!
查《规程》附录C得φ=0.191
9.11.2风荷载验算
1)模板支架风荷载标准值计算
la=0.8m,h=1.5m,查《规程》表4.2.7得φw=0.129
因风荷载沿模板支架横向作用,所以b=la=0.8m,b/h=0.8/1.5=0.533
通过插入法求η,得η=0.96
μzω0d2=0.62×0.45×0.0482=0.001,h/d=1.5/0.048=31.25
通过插入法求μs1,得μs1=1.2
因此μstw=φwμs1(1-ηn)/(1-η)=0.129×1.2×(1-0.9670)/(1-0.96)=3.648
μs=φwμstw=0.129×3.648=0.471
ωk=0.7μzμsω0=0.7×0.62×0.471×0.45=0.092kN/m2
2)整体侧向力标准值计算
ωk=0.7μzμsω0=0.7×0.62×1×0.45=0.195kN/m2
9.11.3稳定性验算
KH=1
1)不组合风荷载时立杆从左到右受力为(Nut=γG∑NGk+1.4∑NQk):
R1=0.041+[1.35×(0.3+(24+1.1)×0.18)×0.8+1.4×(1+2)×0.8]×(0.8/2+(0.8-1.2/
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