精品施工技术转换层框支梁施工方案.docx
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精品施工技术转换层框支梁施工方案
转换层框支梁
施
工
方
案
XX工程公司
年月日
一、工程概况
---------工程五层以上结构采用钢筋砼剪力墙结构,五层以下钢筋砼框支剪力墙结构,在五层设置结构转换层,标高为21.2m,层高6.65m,楼板厚度除了注明外均为200㎜,框支梁断面:
600×1800,800×1800,800×800,500×900等,框支梁主筋主要采用三级钢筋:
32、28、25。
砼强度等级:
五层梁板、四层框架柱子均为C40。
二、编制依据
1.《砼结构工程施工质量验收规范》GB50204—2002
2.《砼结构设计规范》GB50010-2002
3.《建筑工程施工质量验收统一标准》GB50300—2001
4.《带肋钢筋套筒挤压连接技术规程》JGJ108—96
5.《带肋钢筋套筒挤压连接技术及验收规程》YB9250—93
6.《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130—2001
7.《工程测量规范》GB50026—93
8.《建筑施工安全检查标准》JGJ59—99
9.-----------工程施工组织设计
10.-----------工程施工图纸
11.公司技术装备、工程特点和施工现场实际情况。
三、施工总体布署
1.现场施工时,为确保结构安全,四层梁板模板及支架不拆除,五层梁板荷载及施工荷载由四层及三层梁板共同承担。
同时,在二层楼面局部加固截面较大框支梁下部位的三层梁板。
2.四层楼面浇筑砼后放线确定框支梁的位置,四层墙、柱模板支设完毕锚入梁面筋,先浇四层墙柱砼至梁底或板底,再浇筑五层梁板砼。
3.框支梁、板支撑主要采用搭设满堂钢管脚手架作为模板支架。
4.避免梁柱纵筋在接头处钢筋层数太多、密度过大影响砼浇筑质量,梁、板钢筋尽可能贯通。
5.四层柱子施工时,必须把斜撑的钢筋锚入柱子内,才能浇筑柱子砼。
四、工艺流程
斜撑钢筋的锚固→浇筑三层墙柱砼→四层楼板施工→四层砼楼面放线(框支梁位、梁筋线)→搭支撑梁面筋架子、绑扎墙柱钢筋→引测至支撑架上梁位、梁筋线→按线摆放梁面第一排筋→调整柱筋满足框支梁排距→支剪力墙、柱模板→固定柱筋间距→复查梁筋位置、标高→浇筑四层墙、柱砼→支梁底板→绑扎梁筋→支梁侧板、平台板→绑扎板筋→放上部剪力墙线(四层楼板小横杆先松后、再提紧)→插上部剪力墙筋→复查插筋位置(检查梁板支撑系统)→隐蔽验收→浇筑砼
五.施工准备
1.技术准备
转换层的施工图纸及配套的图集认真理解,砼配合比申请,框支梁钢筋的绑扎顺序,钢筋保护层的保证措施,大梁梁底的清洗措施,大体积砼的浇筑,砼的养护措施,应采取措施确保所有剪力墙插筋的施工质量,安装的预埋、预留及时给予配合,垫块采用钢筋垫块。
本工程钢套筒挤压接头要求达到A级性能要求。
砼浇灌是在夜间施工时,浇灌砼之前办好一切手续,噪音申请需经过环保局批准。
控制好砼的配合比,尽量降低水化热高峰值。
2.准备好充足的人力、材料及机械设备,保证转换层的施工进度和施工质量。
3.转换层总的施工进度时间为30天。
六、钢筋工程
(一)一般规定:
1.本工程框支层框架抗震等级为一级,框支梁钢筋直径比较大,主筋采用三级钢筋,规格为:
Φ32、Φ28、Φ25;梁箍筋:
Φ8、Φ10、Φ12、Φ14;腰筋:
Φ16、Φ18;拉筋:
Φ12;板筋为Φ14@150,
钢筋应有出厂质量证明书或检验报告,进场时应按炉批号及直径分批检验,合格后才准用。
2.框支梁纵筋接头采用冷挤压连接,同一截面内接头钢筋截面面积不应超过全部纵筋截面面积的50%,相邻接头间距不应小于40d,接头位置应避开墙体开洞位置。
3.梁高不小于1500的框支梁,其梁侧两侧设Ø4-50的钢丝网,等截面梁相交底筋中有一个方向的保护层大于50㎜时,梁底设Ø4-50的钢丝网。
4.本工程框支梁根据四层结构布置图,四层梁、板配筋图等图纸,砼施工图平面整体表示方法制图规则和构造详图(00G101)及结构总说明。
5.本层墙、柱施工缝,有框支梁梁腋的留设在梁腋底,浇墙、柱砼前,应将框支梁面筋锚入墙柱内。
按线摆放梁面筋,保证框支梁筋的排列,适当调整柱筋间距。
框支梁面筋承重支架示意图。
(二)钢筋锚固:
1.框支梁的锚固:
柱支座≤1500时按OOG101施工,柱支座>1500时,底筋伸入LaE,面筋伸入1000并下弯,下弯长度按00G101要求。
框支梁(KZL)面筋的锚固长度40d从梁底算起,二排钢筋伸出支座的长度按OOG101示意。
以框支梁为支座的框支梁,其面筋伸至支座端且下弯LaE。
底筋的锚固长度40d从柱边算起,水平段伸至梁纵筋弯钩段内侧且≥0.45LaE。
2.所有腰筋均应锚入支座LaE。
框支梁示意图
框支柱钢筋锚固长度:
水平段长度200修改为LaE;中柱支座时,可以锚入梁内的钢筋则可直接向柱外弯入梁内,不必向内弯;框支柱在上部剪力墙范围内的纵向钢筋应伸入上层剪力墙楼板底。
3.板筋的施工:
底筋锚入梁内并伸过中心线不得小于5d,支座长时为15d,面筋尽可能连通,如需搭接在一个截面不应大于25%,板底筋支承于核心筒400厚时,须伸至支座端下弯10d。
(三)钢筋机械连接
1.框支梁纵向钢筋不宜有接头,如需接头,采用冷挤压连接,同一截面内接头钢筋截面不应超过全部纵筋截面面积的50%,相邻接头的接头间距不应水于40d。
接头位置应避开墙体开洞位置。
(四)框支梁筋施工
1.二层柱子施工时锚入斜撑的钢筋,三层墙、柱施工缝留设在框支梁底或梁腋底,浇剪力墙、柱砼前,沿框支梁、框架梁纵向搭设框支梁面筋承重架,以承重架小横杆按梁面标高控制面筋标高,将面筋按三层板面梁线和钢筋线排列均匀锚入柱内,并与承重架小横杆绑扎牢固。
框支梁面筋承重架示意图
2.面筋直径、规格、数量、位置、标高复核无误后方可浇筑墙、柱砼
3.框支梁穿铁顺序:
框支梁模板支设完毕,检查合格后即可绑扎梁钢筋,穿铁顺序确定如下:
总的方向是先施工东西方向再施工南北方向,板筋同梁的施工方向。
保证南北方向的梁高,与之相交梁加大梁保护层厚度。
在梁支座处,应注意纵横方向梁筋相交处,控制梁面标高,并应预留板筋位置及保护层厚度。
详见框支梁平面布置示意图
4.钢筋间距、排距的控制:
钢筋间距根据设计图纸,用粉笔划线每根钢筋的正确位置,按线绑扎牢固。
钢筋排距用同梁宽及梁筋直径的短筋垫铁控制,间距不大于2000。
5.保护层的控制:
由于框支梁的钢筋比较密,直径大,普通的垫块容易被压碎,采用与保护层厚度相应直径的钢筋作为垫块,下部焊一块5×60×60的铁块,面刷防锈漆二遍,框支梁加设直径16~18的钢筋内撑,两端焊一块60×60×3的铁板,面刷防锈漆二遍。
6.上部结构钢筋插设:
①框支柱部分纵筋延伸到上层剪力墙楼板底,能通则通,四、五层剪力墙属于加强区,直径大于22的搭接接头错开500。
②平台模板支设好后,应在木模上弹出轴线并引测到插筋位置作为控制线。
待钢筋施工完毕后,于控制线位置焊接不小于Φ14的通长限位钢筋,然后根据设计要求插设上部结构的钢筋并固定。
其次墙中的暗柱纵筋在其上部应用箍筋临时绑扎固定好,墙的纵筋在两侧也应用通长水平筋临时绑扎固定。
(五)钢筋隐蔽验收
钢筋绑扎安装完毕后,应对钢筋安装质量组织检查验收,并对钢筋绑扎分项工程和钢筋焊接分项工程质量进行评定,评定符合要求后,报请监理、建设单位、设计单位、质检单位进行验收。
钢筋工程必须经验收合格后,才能进行下道工序施工。
七、模板工程
(一)模板体系的设计
1.三层剪力墙、柱采用大模板和散拼散拆相结合的施工工艺,因本层框支梁截面高,应严格控制砼的浇筑高度,有梁腋处墙、柱施工缝留在梁腋处,有梁处墙、柱施工缝留在梁底,其余剪力墙留在板底。
2.四层梁板模板工程材料采用:
915×1830×18胶合板,40×85刨枋,100×100木枋,ф48×3.5架管、直角扣件、对接扣件、旋转扣件、钢顶撑。
3.框支梁支撑系统
(二)梁模及其支撑计算:
以700×2000为框支梁最大截面为计算单元,验算如下:
1.底模承受荷载
自重:
0.70×0.058=0.041KN/M
砼自重:
0.7×2.0×24=33.6KN/M
板筋重量:
0.28KN/M
梁筋重量:
主筋ф32:
52根3.22KN/M
腰筋:
ф16:
30根0.43KN/M
箍筋:
ф161.16KN/M
拉筋:
ф120.96KN/M
∑=5.801KN/M
振捣砼产生的荷载标准值:
2×1.1=2.2KN/M
施工时活荷载:
2KN/M
恒荷载系数:
1.2活荷载系数:
1.4
总纵向荷载设计值:
G=(0.041+33.6+0.28+5.801)×1.2+2.2+2.0×1.4=53.55KN/M
2.梁底模计算:
采用915×1830×18胶合板,按连续五跨梁计算,底模以横向木枋为支座,查表得:
Km=-0.105Kv=-0.606Kf=0.644
查得胶合板的抗弯强度f=30N/mm2,抗剪强度fv=2N/mm2
Mmax=Kg’L2=0.105×53.55×0.062=0.02KN.m
V=Kvg’L=0.606×53.55×0.06=1.95KN
W=bh2/6=700×182/6=37800m3
б=M/W=0.02×106/37800=0.53N/mm2<f=30N/mm2
τ=3v/(2bh)=3×1.95×103/(2×700×18)
=0.23N/mm2 由I=bh2/12=700×183/12=18900㎜3 挠度f=Kfg’L4/(100EI) =53.55×604×0.644/(100×104×9×18900) =0.003㎜<[f]=60/250=0.24㎜ 满足要求 3.梁底横向木枋(40×85×2000)验算 木枋以支架横杆为支座,跨度600,设横向11根木枋@100,按五跨连接梁计算。 框支梁自重: g1=53.55KN/m(前面已计算) 梁底木枋: 0.04×0.085×11×2×6.26=0.51KN/m 梁侧模板: 2.0×2×0.058=0.232KN/m 梁侧板木枋及架管: 20×2.5×0.04×0.085×6.86+20×0.077=2.706KN/m 荷载设计值: g合=g1+(0.51+0.232+2.706)×1.2=57.68KN/m (2)受力计算: 采用松木,抗弯强度f=17N/mm2,顺纹抗剪强度fv=1.6N/mm2 查表得: Km=-0.105,Kv=-0.606 Mmax=KmgL2=0.105×57.68×0.62=2.18KN.m V=KvgL=0.606×57.68×0.6=20.97KN Wx=bh2/6=40×852/6=48166.67㎜3 σ=Mmax/Wx=2.18×106/(11×48166.67) =4.11N/mm2<f=17N/mm2 τ=3v/(2bh)=3×24.6×103/(11×2×40×85) =0.84N/mm2<fv=1.6N/mm2 Kf=0.644 I=bh3/12=2047083.33mm4 挠度f=Kfg’L4/(100EI) =0.644×57.68×6004/(11×100×104×2047083.33) =0.21mm<[f]=600/250=2.4mm 满足要求 4.小横杆验算: 按3跨简支梁计算,扣件接点间于刚接和铰接之间,计算偏于安全。 小横杆上承受梁底40×85木枋,木枋间距100,可近似认为横杆所受力为均布荷载。 (1)承载力、刚度验算 查《结构建筑静力计算手册》得 Km=-0.1Kv=0.6Kf=0.677 Mmax=KmgL2=0.10×57.68×0.602=2.076KN/m V=KvgL=0.6×57.68×0.60=20.76KN Σ=M/Wn=2.076×106/(3×5.08×103)=136.22N/mm﹤f=215N/mm2 Τ=V/An=20.76×103/489=42.45N/mm﹤fv=125N/mm2 F=0.677PL4/100EI=0.677×57.68×6004/(100×2.1×105×3×12.19×104)=0.66mm﹤=f=600/250=2.4mm 满足要求 5.立柱计算: 立柱计算高度L=1500,i=0.35×(d+D)/2 =0.35×(41+48)/2=15.58mm λ=L/i=1500/15.58=96.28 查《钢结构设计规范》得稳定系数φ=0.588(b) 荷载N=57.68×0.6×0.45=15.57KN σ=15.57×103×0.588/489=18.72N/mm2 ﹤φ[f]=215=126.42N/mm2 满足要求 6.扣件抗滑力计算 根据《钢管脚手架》(JGJ130-2001)单个扣件抗滑力为10KN,因此采用双扣件形式,二个扣件抗滑力20KN大于实际承载力18.72KN,满足要求。 7.梁侧模板的计算 以KZL16 (1)(700×2000)为计算单元 (1)梁侧板侧压力 F=γcH=25×2.0=50KN/m2 F=0.22γct0β1β2V1/2=0.22×25×5×1.2×1.15×11/2=37.95KN/m2 F—新浇混凝土时对模板最大侧压力 γc—混凝土重力密度(KN/m3)取γC=25KN/M3 t0—混凝土初凝时间,取t0=5h V—混凝土浇筑速度(m/h),取V=1m/h β1——外加剂影响修正系数,取β1=1.2 β2—塌落度修正系数,取β2=1.15 H—砼侧压力计算位置处至新浇筑砼顶面总高度(M), 取H=2.0m取式中较小值F=37.95KN/m2×1.2=45.54KN/m2 (2)侧板承载力计算: 竖向木枋(40×85)@300,侧板按五跨连续梁计算 g=45.54×1=45.54KN/m Km=-0.105,Kv=-0.606 M=KmgL2=0.105×45.54×0.32=0.43KN.M V=KvgL=0.606×45.54×0.3=8.28KN W=bh2/6=1000×182/6=54000mm3 σ=M/W=0.43×106/54000=7.97N/mm2 τ=V/2bh=3×8.28×103/2×1000×18=0.69N/mm2 符合要求 8.梁侧模肋(40×85木枋)计算 肋以Φ48×3.5钢管围柃为支座,木枋@300,跨度为450,两端悬挑三跨连续梁。 (2)承载力验算,未考虑两端悬臂有利减小支座负弯距,更便于安全。 g=45.54×0.3=13.66KN/m m=-0.10Kv=-0.60 M=KmgL2=0.1×13.66×0.452=0.28KN.M V=KvgL=0.606×13.66×0.45=3.73KN W=bh2/6=40×852/6=48166.7mm3 σ=M/W=0.28×106/(2×48166.7)mm3 =2.91N/mm2 τ=V/2bh=3×3.73×103/2×40×85×2=0.27mm2 符合要求 9.梁侧模钢管(2ф48×3.5)围柃计算 钢管围柃以螺栓(ф12、@600×450)为支座,按集中荷载五跨连续梁计算: (1)承载力计算 p=0.60×0.45×45.54=12.30KN 查表得系数: Km=-0.171,Kv=-0.658,Kf=1.097 钢管截面系数: Wn=5.08×103mm3A=489mm2 I=12.19×104mm4E=2.1×105N/mm2 M=KmpL=0.171×12.30×0.6=1.26KN.m V=Kvp=0.658×20.49=8.09KN W=bh2/6=40×852/6=48166.7mm3 Σ=M/Wn=1.26×106/(2×5.08×103)mm3 =124.02N/mm2﹤f=215N/mm2 Τ=V/A=8.09×103/489=16.54N/mm F=1.097PL3/100EI =1.097×12.3×103×6003/(2×100×2.1×105×12.19×104) =0.57mm﹤[f]=450/250=2.4mm 符合要求 10.对拉螺栓计算 ф12螺栓间距为: 600×450 拉力F=45.54×0.6×0.45=12.29KN,A=113mm2 σ=F/A=12.29×103/113=108.81N/mm2﹤f=215N/mm2 符合要求 (三)三层梁承载力计算: 〈一〉验算1-7交1-A轴400×700梁承载力 1.取计算单元 2.荷载计算 (1)四层梁板 1KZL16 (1): 57.68×8.4=483.84KN(设计值) 2墙插筋: 5.95KN 3模板及支架: 24.73KN 楼板模板: 8.4×0.7×0.5=2.94KN 模板支架: 21.789KN 4振捣砼时产生的荷载: 8.4×0.7×2=11.76KN 荷载值g1=483.84+(5.95+24.73)×1.2+11.76×1.4=537.12KN (2)三层梁板KL43 (1) 砼: 0.4×0.7×8.4×24=56.45KN 钢筋: 梁筋: 2.776KN 板筋: 0.88KN 合计: g2=56.45+2.776+0.88=60.10KN g合=60.10+537.12=597.22KN g=q/8.4=597.22/8.4=71.09KN/M (3)梁强度验算(视两端固定梁) 最大的弯矩: qL21/8=71.09×8.42/8=627.01KN.M αs=M/(fcmbh02)=627.01×106/(16.5×400×6502)=0.225 查表得: γs=0.870 AS=627.01×106/(310×0.870×650)=3576mm2 梁底配筋: 4Φ22,AS=1521mm2 梁面配筋: 2Φ28+2Φ22,AS=1232+226=1458mm2 不能满足要求,则三层梁底支撑不能拆除,必须顶撑。 〈四〉二层K44 (1)400×700的验算 (1)荷载的计算: 二层梁荷载同三层梁的荷载为60.10KN 模板及支架: 24.73KN 合计: 60.10+24.73=84.83KN g=84.83/8.4=10.10KN/M (2)梁强度验算 最大的弯矩: qL21/8=10.10×8.42/8=89.08KN.M αs=M/(fcmbh02)=89.08×106/(16.5×400×6502)=0.03 查表得: γs=0.985 AS=89.08×106/(310×0.985×650)=488.82㎜2 三层为: AS=3576-1521-1458=597 合计: 488.82+597=1045㎜2 梁底配筋: 4Φ22,AS=1521mm2 梁面配筋: 2Φ25+2Φ22,AS=982+226=1208mm2 完全能满足要求,则一层梁底支撑可以拆除。 〈二〉验算1-3/1-7交1-L/1-H的三层板 四层转换层框支梁600×1700的有关荷载 1.转换层梁的有关荷载 1)模板及枋条自重: 0.6×4.5×0.058+0.04×0.085×11×2×6.86=0.67KN 2)梁侧模及架管: 1.7×4.5×0.058+30×0.04×0.085×1×6.86+0.077×36 =3.92KN 3)钢筋重量: 主筋ф32: 14根0.66KN/M 腰筋: ф16: 10根0.16KN/M 箍筋: ф161.23KN/M 拉筋: ф120.86KN/M ∑=2.91×4.5=13.10KN 4)砼自重: 24×0.6×1.7=24.48×4.5=110.16KN 5)振捣砼产生的荷载标准值: 2×1.1=2.2×4.5=9.9KN 6)钢管支撑: 2.46KN/㎡ 恒荷载系数: 1.2活荷载系数: 1.4 总纵向荷载设计值: G=(0.67+3.92+13.10+110.16)×1.2+9.9×1.4 =141.69KN 2、转换层次梁、板及钢管支撑传来的荷载 1)楼板模板及木枋重量: 1.058×2.1×1.5+0.04×0.085×6×6.86=0.32KN 2)钢筋重量: (15×1.5+11×2.2)×1.21×9.8=0.55KN 3)砼自重: 24×1.5×2.1×0.2=15.84KN 4)钢管支撑: 6×5.4×7.85×9.8=2.49KN 5)振捣砼产生的荷载标准值: 2×1.1=2.2KN 恒荷载系数: 1.2活荷载系数: 1.4 总纵向荷载设计值: G=(0.32+0.55+4.85+15.84+2.49)×1.2+2.2×1.4 =31.94KN 6)板的荷载传给框支梁: (2.1+0.73)/2×0.75×31.94/(2.1×1.5)=10.76KN 3.次梁(400×800)荷载传给框支梁 1)模板及枋条自重: 1.5×0.04×0.058+0.04×0.085×15×6.86=0.35KN 2)侧模及架管: 0.8×2×1.5×0.058+8×0.04×0.085×2=0.19KN 3)钢筋重量: 主筋ф20: 8根0.28KN/M 箍筋: ф160.39KN/M 拉筋: ф120.612KN/M ∑=2.91/0.4=3.21KN 4)砼自重: 24×0.4×0.8=7.68/0.4=19.20KN 5)振捣砼产生的荷载标准值: 2×1.1=2.2/0.4=5.5KN 6)钢管支撑: 2.46KN 恒荷载系数: 1.2活荷载系数: 1.4 总纵向荷载设计值: G=(0.35+0.19+3.21+19.20+2.46)×1.2+5.5×1.4 =38.19KN 7)次梁荷载传给框支梁: 38.19/2=19.096KN 4、板传来荷载: 1)(2.3+0.76)/2×0.75×10.76=11.589KN 2)(4.5+1.5)/2×2.17×10.1=65.75KN 框支梁总的荷载: 141.69+10.76+19.096+11.59+65.75=248.89 5.三层楼板的自重: 10.76KN 总的竖向荷载: 248.89+10.76=258.99KN 258.89/(0.6×4.5)=95.88KN/㎡ 〈三〉验算三层楼板 1.板按四周与梁现浇,按四边嵌固计算内力
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