T梁预制与张拉一级技术交底.docx
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T梁预制与张拉一级技术交底.docx
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T梁预制与张拉一级技术交底
T梁预制与张拉一级技术交底记录
编号:
工程名称
T梁预制与张拉
交底项目
T梁预制与张拉一级技术交底
交底人
交底时间
交底记录
1、T梁预制与张拉施工技术交底适用范围为湖北省保宜高速公路BYXYTJ-5合同段T梁施工。
2、施工过程中结合我标段下发图纸及本份技术交底同时使用。
附:
T梁预制与张拉一级技术交底
参加人员
姓名
部门
职务
姓名
部门
职务
T梁预制与张拉一级技术交底
一、工程概况
1.1工程数量
湖北保宜高速公路襄阳段第五合同段全长5.889公里(起止桩号YK35+520~YK41+400),合同工期为24个月本桥主,本合同段有7座大桥,上部构造均为预应力T梁,其中20mT梁20片、30mT梁265片、40mT梁365片,共计650片。
1.2地形地貌
1)我标施工范围位于保康南部,荆山南麓马良镇,东接两峪、南漳,南连店垭、宜昌,西邻百峰、歇马,北止两峪,地处鄂西山区东段(属秦巴山区东段)。
沿线路线区具有山区气候特点,属亚热带湿润季风气候,气候温和,无霜期长,湿度较大,云雾多,日照少。
境内四季分明,春夏之交多暴雨,秋季连绵阴雨,年均降雨量934.6毫米,年均无霜期240天。
区内年平均气温10~20℃,最冷月份1~2月,气温为1~7℃,极端最低气温为-15.4℃,最热月份为7~8月,气温26~30℃,极端最高可达44.1℃。
2)预制梁场场址选择在K38+433~K39+985处具有以下优势:
场区面积大,属于红线征地范围内,地势开阔,位于整个标段的中部,梁板运输便利,原地面较为平整,整平填土量小,据拌合站近,施工运输安全,水电便利,施工较大范围内无通信、天然气等地下管线,且远离爆破区。
1.3进度计划
桥梁上部构造计划开工时间:
2013年03月24日,计划完工时间2013年12月30日完工.。
每月预制梁片计划
时间
项目
2013年
4月
5月
6月
7月
8月
9月
10月
11月
12月
40米T梁
23片
30片
31片
33片
40片
45片
53片
50片
60片
30米T梁
10片
15片
21片
23片
30片
30片
33片
44片
59片
20米T梁
3片
4片
5片
8片
二、施工准备
2.1场地布置
梁场设置于主线路基K38+433~K38+985段,总长度552m,宽度26m,面积为14352m2。
底座区设40mT梁座24个,30mT梁座16个,存梁区设4排40mT梁、2排30mT梁存梁枕梁,每排存梁9片。
梁场设生活区长36m、宽度16m,面积为576m2。
场内设两台100T的龙门吊和两台10T的龙门吊。
梁场场地平整计划用15天完成,场内底座浇筑、生活区建设也计划30天完成。
三、人员材料设备调配
3.1人员配备
序号
部室
人员
主要任务
备注
1
项目经理室
经理:
阳正茂
生产副经理:
代俊峰、颜晓明
负责工地进度与生产工作
2
总工办公室
总工:
黄明
负责工地技术指导工作
3
工程技术部
部长:
谭立斌
技术员:
刘足林
负责施工技术指导
4
合同管理部
部长:
贺大敏
办事员:
李凡洋
负责合同管理与工程量核算工作
5
质量管理部
部长:
余珏
质检员:
郭哲
负责梁板预制质量监督工作
6
综合办公室
主任:
罗锋
负责后勤保障工作
7
工地试验室
主任:
文波
试验员:
付志强、倪兵、董浩
负责原材料检验工作
8
梁场
场长:
吴先俊
现场负责人:
吴先俊
技术负责人:
李天翼
负责梁场施工安排、协调及生产管工作
3.2施工机械进尺
序号
机械设备名称
型号
数量
备注
1
空压机
12m3、4m3
2(台)
2
喷播机
6000L
1(台)
3
粉碎机
7.5KW
1(台)
4
发电机
15KW
1(台)
5
打孔机
HW140型
1(台)
6
工地用车
东风皮卡
1(辆)
7
水泵
田WBCF4
1(台)
3.3材料进场情况
序号
材料名称
材料规格
1
水
饮用水
2
水泥
三峡P.O42.5
3
机制砂
洞庭湖
4
钢绞线
公称15.2mm
四、施工工艺及方案
5.1工艺流程图
4.2施工方案(采用30米T梁)
1)场地布置及排水
预制场内水沟同场地纵横坡预制场内水沟同场地纵坡,龙门吊基础同场地纵坡。
预制场内便道设置横向1.5%的坡,将水排至台座纵向两侧的排水沟内。
在100吨龙门内设5.5m宽运梁通道,在预制场左侧(K38+600)的红线外安装800KVA变压器。
2)钢筋的制作
钢筋严格按施工图纸尺寸控制:
1、在加工厂制作成形,经检验合格后搬运至预制场。
2、从底板箍筋开始,在箍筋中的将主筋排列好,按顺序进行绑扎。
3、特别是横隔板钢筋,先拉线定好角度,控制好两边保护层,安装好连接钢筋。
4、腹板钢筋安装好,经监理工程师检查合格后即可进行模板的安装。
5、封锚端加强筋如与螺旋筋相碰撞应做适当调整。
6、模板安装好后,再进行翼緣板钢筋的安装,安装完毕后报监理工程师检验。
7、所有的钢筋在加工之前,必须先做清污除垢和调直处理。
3)模板的构造与制作要求
预制梁的模板虽然是施工工程的临时结构,但十分重要,它不仅控制梁体尺寸的精度,而且对工程的质量、施工进度和工程造价都有着直接影响,为了保证桥梁施工的可靠性,模板满足下列要求:
模板必须有足够的强度、刚度和稳定性,能可靠地承受施工过程中可能产生的各项荷载,保证结构的设计形状、尺寸和模板各部件之间相互位置的准确性;
T梁模板采用组合钢模板;
模板板面光滑平整,接缝严密,确保混凝土在强烈振动下不漏浆;
便利制作,施装卸容易,工操作方便,保证安全。
A、模板的构造
整套T梁模板由底模、侧模、端模三部分组成。
底模
支承在底座上面,它是由紧贴于混凝土表面的底板与支承地板的砼组成。
钢模板采用5㎜的钢板制成,钢板采预埋钢筋固定在砼底板上。
底板分段长度主要考虑构造需要、制作方便、温度影响、焊接变形等因素。
自梁端至吊点一段为端底板。
梁体吊点处设活动底板,便于脱模吊运。
两活动底板之间的中间底板分段长度钢模取横隔梁长。
底板总长考虑到梁体混凝土在预应力作用下压缩的影响,按跨径的1/1000加长。
底板支承混凝土底座上,在它与混凝土底座之间预埋钢筋作为固定连接。
但为了控制横梁的位置,可在横梁下方加焊限位块,或在底板上预留缺口和预埋限位钢筋,便于脱模。
砼底座浇筑时向下设反拱20㎜,预拱度采用抛物线设置,并保持梁顶与梁底线型一致。
侧模
位于梁体的两侧,沿梁长度方向由若干个具有独立结构的单元模扇组成。
单元模扇由仅贴于混凝土表面的侧板支承侧板的水平肋、竖向肋,支托竖向肋的直撑、斜撑,紧固侧模模扇的拉杆及安装于侧板上的振捣器等构件组装成一个整体。
单元模扇长度在横隔两处分隔,同底板一样,考虑到混凝土的压缩,其组拼后的总长度比梁的实际长度增加1/1000梁长,钢模模扇的侧板,采用5㎜的钢板。
钢模水平肋的断面大小采用50㎜×50㎜的角钢。
模扇的拉杆,起紧固梁体两侧模扇的作用,设在梁的顶部和底部,用Φ24圆钢制作。
梁肋与翼緣板,模隔板联接处均做成半径为5厘米的圆弧,便于浇筑砼和脱模。
端模
端模位于梁体的端头,安装时连接在侧模上。
后张法预应力混凝土T梁简支端需要封端,此端模在预施应力,管道压浆之后支立,目的是封闭锚头和保证梁体外形符合设计要求。
振捣器
将附着式振捣器固定于侧板上,以增强振捣,保证砼的密实度。
B、模板的安装
一般是在底板平整,钢筋骨架安装好后,安装侧模和端模,也可先在安装端模后安装侧模。
模板安装的精度要高于预制梁精度要求。
每次安装完后需通过验收,经检验合格后,方可进入下一道工序。
模板的精度要求,可参照施工规范的有关规定。
为了保护模板方便拆模,模板与混凝土的接触面在使用前要涂抹隔离剂或用其它措施处理。
4)预应力混凝土浇筑
A、混凝土浇筑要求
混凝土浇筑工艺直接影响到混凝土密实度,而密实度与混凝土强度和耐久性有直接的关系。
混凝土的浇筑质量主要从两方面控制:
一是浇筑方法;二是良好的振捣。
两个方面又互为影响。
混凝土的浇筑应采取一气呵成的连续浇筑法,由于梁高跨长,可采用斜层浇筑、纵向分段、水平分层浇筑。
水平浇筑方法如下:
(1)分层下料、振捣,每层厚度不宜超过30㎝。
上下层浇筑时间相隔不宜超过1h(当气温在30℃以上时)或1.5h(当气温在30℃以下时)。
上层混凝土必须在下层混凝土振捣密实后方能浇筑,以保证混凝土有良好的密实度。
(2)为避免腹、翼板交界处因腹板混凝土沉落而造成纵向裂纹。
可在腹板混凝土浇完后略停一段时间,使腹板混凝土能充分沉落,然后再浇筑翼板。
但必须保证在腹板混凝土初凝前将翼板混凝土浇筑完毕,并及时整平、收浆。
(3)当混凝土浇筑的间歇时间超过规定时间,或前层混凝土已凝结,则要待前层混凝土强度不小于1.18Mpa时,才能浇筑次层混凝土。
若要求结合缝具有较高密实度时,应在前层混凝土强度达到2.45Mpa后,才能浇筑新混凝土。
中断后浇筑次层混凝土时,还必须做到:
浇筑前,先凿除老混凝土表面的水泥浆和较弱层。
经凿毛处理的混凝土表面,应用水冲洗干净,同时,不得留有积水,在浇筑新混凝土前,垂直缝应刷一层净水泥浆,水平缝应在全部接触面上铺一层与混凝土相同而水灰比略小,厚度为10㎜~20㎜的水泥浆。
接缝处于重要位置或结构物在地震区时,在浇筑时应加强钢筋,以防受力时开裂。
斜面接缝应将表层混凝土凿成台阶。
(1)浇筑混凝土除按正常操作规程施工外,还应注意以下事项:
强力振捣是提高施工质量的重要关键,应尽量采用底、侧联合振捣工艺。
应随时检查与校正支座钢板、端部锚固及其它预埋件的位置。
为防止孔道堵塞、位移、弯曲或出现局部凹陷等事故,振动棒不得触及钢筋和模板。
后张拉梁端头、预埋件、加固筋很多,应注意混凝土的密实性,必要时可使用小骨料混凝土浇筑。
混凝土拌和料自加水起,超过45min后不得使用,掺用缓凝型减水剂时,可延长至1h。
B、T梁混凝土浇筑:
T梁分层浇筑,层厚控制在30㎝,采用斜层浇筑,纵向分段、水平分层。
浇筑过程中设专人随地检查钢筋和模板的牢固性,发现问题及时处理。
混凝土浇筑到顶初凝后,立即进行洒水养护,达到规范规定的强度后方能拆除模板。
由于预制T梁紧靠拌和场,故采用轨道小车将混凝土运到施工现场。
运输时间不宜超过下表的规定:
混凝土拌和物运输时间限制
气温(℃)
搅拌设施运输(min)
20~30
60
10~19
75
5~9
90
注:
、当运距较远时,可用搅拌运输车运干料到浇筑地点后再加水搅拌。
、掺用外加剂或采用快硬水泥拌制混凝土时,应通过实验查明所配置混凝土的凝结时间后,确定运输时间限制。
、表列时间是指从加水搅拌至入模时间。
用运料小车运输混凝土到施工现场,用门吊将料斗提升至T梁顶,将混凝土直接倾入模板内,即可进行混凝土的振捣。
C、混凝土振捣
采用附着式振动器振实。
用振动器振实时,应符合下列规定:
使用插入式振动器时,移动间距不应超过振动器作用半径的1.5倍,与侧模应保持5㎝~10㎝的距离;插入下层混凝土5㎝~10㎝;每一处振动完毕后应边振动边徐徐提出振动棒,应避免振动棒碰撞模板、钢筋及其它预埋件。
表面振动器的布置距离应以使用振动器平板能覆盖已振实部分10㎝左右为宜。
附着式振动器的布置距离应根据构造形状及振动器性能等情况通过试验确定。
对每一处振动部位,必须振动到该部位混凝土密实为止。
密实的标志是混凝土停止下沉、不再冒出气泡、表面呈现平坦、泛浆。
D、混凝土的养护
T梁混凝土采用覆盖和洒水养护,混凝土浇筑完成后,应在收浆后尽快覆盖和洒水养护。
对于干硬性混凝土、炎热夏季浇筑的混凝土及大面积裸露的混凝土,待收浆后再覆盖和洒水养生,混凝土面采用麻袋覆盖,应在养护期间经常使麻袋保持湿润。
还应注意以下事项:
当气温低于5℃时,应覆盖、保温,不得向混凝土面上洒水。
混凝土养护用水的要求与拌和用水相同。
混凝土的洒水养生时间7d,可根据气温、湿度、水泥品质和掺入外加剂等情况、酌情延长或缩短。
混凝土强度达到2.5Mpa前,不得使其承受外加荷载。
5)模板的拆除
拆模好坏涉及到预制梁的质量和模板的周转使用。
非承重侧模应在混凝土抗压强度达到2.5Mpa时方可拆除侧模板。
承重模板应在混凝土强度能承受自重和其它可能的外荷载时方能拆除,不同结构对强度的要求,可按照施工规范或设计规定执行。
侧模拆卸是外力作用于模板上使整个模扇绕梁体的顶部或底部某点旋转脱离梁体。
在梁体顶部施力,使模扇下轴点旋转脱模较省力,这是由于模扇自重引起的倾覆力有利于脱模。
但是在梁体方面顶部施力不易找到施力作用点,同时操作位置设在里梁顶也给施工带来了不便,所以一般选择在梁底部施力使模扇绕上轴点旋转而脱模。
过程如下:
拆除拉杆。
包括待拆除模扇的拉杆和紧固侧板、底板下拉杆等;拆除与待拆模扇相邻的接缝,应清除渗进缝内的水泥浆,以消除或减少模扇间的粘接力。
安装施力装置并施力脱模。
当采用脱模拉钩装置时可将钢丝绳扣套在拉钩上,启动千斤顶,施力使模板旋转脱离梁体。
吊移存放。
模扇离开梁体后,仍需多移出一定的空隙再起吊,以免起吊时梁体和模扇碰撞。
然后吊运至存放处,清洗、维修、涂油保养供下次使用。
4.3预应力张控
4.3.1张拉前的工作
张拉前需要完成梁内预留孔道、制束、制锚、穿束和张拉机具设备的准备工作。
(1)预留孔道
预留孔道是后张构件制作的特殊工序,孔道的形式、尺寸和质量对后张构件的质量有直接的影响,直接将预应力钢束穿入管道内。
曲线预留孔道:
制孔时,先将金属波纹管按设计图纸卷成所需形状和尺寸的管道,置于模板内,浇筑混凝土成型后,其预留孔道主要有直线和曲线两种形式。
直线预留孔道:
先将金属波纹管预先安放在构件模板内后浇筑混凝土,在安装好波纹管后即可将预应力钢束穿入管道内。
金属波纹管为“通用段”和“连接段”。
钢带的厚度一般采用0.3㎜,管表面有螺旋状的凸肋,即增强了波纹管的刚性,又可以在接头处旋入直径稍大的连接管段。
预应力管道采用外径Φ97、Φ87波纹管分两段从两头穿入,在中间用外径Φ92、Φ80波纹管结头连接,科学,“连接段”仅直径增大3㎜~5㎜。
用金属波纹管作孔道预埋管,可提高孔道位置的准确度和防止孔道间掉浆。
在安装预应力孔道时,应按设计规定或施工需要预留排气孔、排水孔和灌浆孔。
(2)孔道检查
制孔后,若发现孔道堵塞,应清除孔道内杂物,为钢束穿孔创造条件。
检查时,一般用大小不一的两种直径通孔器(相差10㎜左右),先用大直径通孔器的试通,若通不过,再用小直径的,并用芯棒检查堵孔位置并作以标记。
对仅能通过小直径的孔道可采用螺旋纹钢筋在空内通捣(或来回拉孔);对不同的孔,查明原因后,可依据实际情况采取相应措施。
若是由于断波纹管、水泥浆或波纹管头堵塞,则可在芯棒上焊制钢钩将其捣通;若是金属伸缩套管或其它接头因拉断残留在孔中等原因,堵塞严重,则应标出准确位置,从侧面凿开取出,疏通孔道,重设置孔器,修补缺口。
(3)穿束
穿束前应全面检查锚垫和孔道,锚垫板应位置正确,若锚垫板移位,造成垫板平面和孔道中轴线不垂直时,应用楔形垫板加以纠正;保证孔道内畅通、无水分和杂物,孔道应完整无缺。
制好的钢丝束应检查其绑扎是否牢固、端头有无弯折现象;钢丝束长度和孔拉编号,穿束时核对长度,对号穿入孔道。
穿束工作采用人工直接穿束,较长的还可借助一根Φ5的长钢丝作为引线,用卷扬机进行穿束。
2)预应力张拉
后张法是先浇筑混凝土构件,带原构件达到设计规定的强度后,才可对预应力筋进行张拉锚固。
后张法工艺无需专用张拉台座,可在施工现场直接张拉预应力筋。
(1)预应力筋伸长值的计算与要求:
预应力筋张拉时的控制应力,应以张拉时的实际伸长值与理论伸长值进行校核。
实际伸长值与理论伸长值相差应控制在6%以内否则应暂停张拉,查明原因并采取措施加以调整后,再继续进行张拉。
理论伸长值的计算及实际伸长值的量测方法如下页。
1)后张预应力筋理论伸长值及预应力筋平均张拉力的计算。
△L=p×L/Ay×Eg
P=p×[1-e-(KL+μθ)]/KL+μθ
(1)、考虑了孔道曲线及局部偏差的摩阻影响。
当为直孔道及不考虑局部偏差的摩阻影响时,预应力筋论伸长值可简化入下:
△L=P/kAy×Eg(I-e-Kl)
(2)当孔道为直线且无局部偏差时的摩阻时,p=p,可简化为:
△L=p×L/Ay×Eg
、预应力筋的弹性模量(Eg)取值是否正确,最理论伸长值的影响较大,据设计单位的测试资料表明,取Eg=1.95×105
、预应力筋的张拉力p按下式计算
P=бk×Ag×n×1/1000×b
预应力筋的张拉控制应力应符合设计要求,且不宜超过表13-100所列数值
5.3.2实际伸长值的测量及计算方法
预应力筋张拉前,应先调整到初应力б0,可取控制应力的10%,再开始张拉和两侧伸长值。
实际伸长值除张拉时测量的伸长值,对于后张法尚应扣除混凝土结构在张拉构成中产生的弹性压缩值,实际伸长值总量
△L=△L+△L2-C
T梁预应力理论伸长值的计算(现以中跨边梁为例)
已知条件:
Ryb=1860MpaAg=139㎜2Eg=1.95×105
бK=0.75Ryb=1395MpaK=0.0015μ=0.25
(一)预应力筋控制张拉力
根据设计图纸Ni=193.9×股数得:
N7=193.9×10=1939KN
N8=193.9×9=1745.1KN
N9=193.9×9=1745.1KN
(二)预应力筋理论伸长值△L计算:
aT梁N1钢束:
第一直线部分:
L=0.698m
△L1=p/(KAg×Eg)×(1-e-KL)
=1939×103/(0.001×139×7×1.95×105)×(1-e-0.001×0.698)
=4.99㎜
第二段曲线部分:
L=9.774㎜θ=0.12218
p=p×[1-e-(0.0015×9.774+0.25×0.12218)]/(0.001×3.54+0.2×0.12218)
=1895.83KN
△L2=p×L/(Ag×Eg)=1895.83×103×9.774/(139×7×1.95×105)
=67.86㎜
第三段直线部分:
L=4.815㎜
△L3=p×L/(Ag×Eg)=1939×103×4.815/(139×7×1.95×105)
=33.61㎜
△LN1=△L1+△L2+△L3=4.99+67.86+33.61=106.46㎜
bT梁N2钢束:
第一直线部分:
L=7.101m
△L1=1745.1×103/(0.0015×139×7×1.95×105)×(1-e-0.001×7.101)
=50.53㎜
第二段曲线部分:
L=5.236㎜θ=0.17453
p=p×[1-e-(0.001×4.272+0.2×0.17453)]/(0.0015×4.272+0.2×0.17453)
=1700.94KN
△L2=p×L/(Ag×Eg)=1700.94×5.236/(139×7×1.95×105)
=36.37㎜
第三段直线部分:
L=2.957㎜
△L3=p×L/(Ag×Eg)=1700.94×5.236/(140×7×1.95×105)
=20.39㎜
△LN2=50.53+36.37+20.39=107.29㎜
cT梁N3钢束:
第一直线部分:
L=9.01m
△L1=p/(KAg×Eg)×(1-e-KL)
=1745.1×103/(0.0015×140×7×1.95×105)×(1-e-0.0015×9.01)
=64.02㎜
第二段曲线部分:
L=3.665㎜θ=0.12217
p=p×[1-e-(0.0015×5.37+0.25×0.12217)]/(0.0015×5.37+0.2×0.12217)
=1714.03KN
△L2=p×L/(Ag×Eg)=1717.030×103×5.37/(140×7×1.95×105)
=25.68㎜
第三段直线部分:
L=2.581㎜
△L3=p×L/(Ag×Eg)=1745.1×103×2.581/(140×7×1.95×105)
=17.72㎜
LN3=△L1+△L2+△L3=64.02+25.68+17.72=107.42㎜
后附:
T梁张拉力及伸长值计算过程
通过计算伸长值与设计图纸相符,考虑到其它影响,张拉时以设计院计算钢束引伸量为依据,根据实际情况进行双控。
(2)张拉程序
钢绞线束,有自锚性能的夹片式锚具
0→初应力→бk(持荷2min锚固)
бk为张拉是的控制应力(包括预应力损失在内);两端同时张拉时,两端千斤顶降压、划线、测伸长、插垫等工作应一致;梁的竖向预应力筋可一次张拉到控制应力,然后持荷2min后测伸长值和锚固;预应力的张拉控制应力应符合设计要求,需要超张拉时,可比设计要求增高5%,但不得超过表13-100最大张拉力的规定。
表13-100最大张拉能力
预应力钢材类别
最大张拉力
冷拉Ⅱ~Ⅳ级钢筋
0.95бbr
热处理钢筋、消除应力钢筋、钢绞线、冷拉钢丝
0.8br
冷拉钢丝
0.75br
2)张拉要点
应尽量减少力筋与孔道摩擦,以免造成过大的应力损失或使构件出现裂缝、翘曲变形。
力筋的张拉顺序应按设计规定进行,若无规定时,应综合以下两方面因素核算确定:
其一,避免张拉时构件截面呈现过大的偏心受力状态,应使已张拉的全力线处在受压区内,边缘不产生拉应力;其二,应计算分批张拉的预应力损失值,分别加到先张拉的力筋控制应力值бk内,但бk不能超过有关规定,否则应在全部张拉后进行第二次张拉,补足预应力损失。
对于长度大于或等于25m的直线和曲线预应力筋应在两端张拉。
张拉时,两端千斤顶升降速度大致相等,测量伸长的原始空隙、伸长值、插垫等工作应在两端同时进行,千斤顶到位将主油缸少许充油,使之蹬紧,让预应力筋绷直,在预应力筋拉至规定的初应力时,应停车测原始空隙或划线作标记;为减少压缩损失,插垫可在张拉应力大于бk时进行。
在任何情况下,预应力筋的бk不得大于表13—100最大张拉应力的规定。
两端同时张拉成束预应力筋时,为减少应力损失,应先压紧一端锚塞,并在另一端补足至бk值后,再压紧锚塞。
4.3.3滑丝和断丝处理
在张拉过程中,由于各种原因会引起预应力筋断丝或滑丝,使预应力筋受力不均,甚至使构件不能建立足够的预应力。
因此需要限制预应力筋的断丝和滑丝数
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