后浇带施工方案.docx
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后浇带施工方案
1.总则
1.1编制目的
规范本工程后浇带的施工方法,力求后浇带施工规范化、程序化科学施工,达到施工方便、保证质量、节约成本的目的。
1.2适用范围
本工程钢筋混凝土结构后浇带工程。
2.编制依据
2.1《混凝土结构工程施工质量验收规范》(GB50204-2002)
2.2《建筑工程施工质量验收统一标准》(GB50300-2001)
2.3《建筑施工计算手册》
2.4设计图纸
3.相关的说明和特点
3.1后浇带的概念
3.1.1后浇带也称施工后浇带,是现浇整体式钢筋混凝土结构施工期间,为了克服因温度、收缩而可能产生有害裂缝而设置的变形缝,经一定时效后再进行后浇封闭,形成整体结构。
是一种在施工期间留存的,起到消化沉降收缩变形作用的临时性带形缝。
3.1.2后浇带一般可同时考虑沉降、收缩、温度作用,只是一种临时性的措施,待将该处混凝土后浇补齐后,才能充分发挥结构的整体刚度。
3.1.3建筑物结构由后浇带连成整体,因此后浇带施工的质量与结构质量休戚相关。
3.1.4由于施工原因需设置后浇带时,应视工程具体结构型式而定,留设位置应经设计院书面确认。
3.2后浇带的分类
3.2.1用于解决高层主体与低层裙房的差异沉降者,称为后浇沉降带。
3.2.2用于解决钢筋混凝土收缩变形者,称为后浇收缩带。
3.2.3用于解决混凝土温度应力者,称为后浇温度带。
3.2.4本工程后浇带有伸缩后浇带和沉降后浇带两种。
3.3后浇带的施工特点
3.3.1后浇带处往往断面大,钢筋密集,模板支设难度大。
3.3.2杂物垃圾容易落入,清理十分困难,若清理不彻底将会影响结构质量。
3.3.4通过设置后浇带,使大体积混凝土可以分块施工,加快了施工进度,缩短了施工工期。
3.3.5由于不设永久性的沉降缝,简化了建筑结构设计,提高了建筑物的整体性,同时也减少了渗漏问题。
4.1后浇带主体施工时的竖向独立支撑
1.后浇带第一次支模时,后浇带的底模不支,只支设两
端竖向支撑。
2.梁端竖向独立支撑要直接支撑在梁底砼面,即梁端竖向独立支撑在第一次支模时,把支撑顶面顶板标高设在梁底标高处。
3.后浇带处模板与其他模板断开,为独立模板支撑体系。
其余部位的模板正常支设。
4.考虑后浇带跨度大小不同时,支撑体系设置的不同。
并要考虑梁端竖向支撑的整体性和后浇带两边沉降的不均匀性。
5.考虑后浇带跨度大小不同时,支撑体系设置的不同。
并要考虑梁端竖向支撑的整体性和后浇带两边沉降的不均匀性。
6.本工程后浇带外跨度较小,仅在梁底独立支设,浇筑完后浇带两侧结构时独立支撑不拆除,其余结构模板拆除。
4.2后浇带浇筑时的模板支模
1.后浇带第二次支模时,后浇带的模板要全部支设,用以浇筑后浇带处混凝土。
要求模板要有足够的强度、刚度和稳定性。
2.后浇带浇筑时的支模示意图
4.3后浇带梁端独立竖向支撑
4.3.1规定
1.竖向支撑的设置在满足受力条件的基础上,考虑节约材料。
要保证结构的安全可靠。
2.要考虑到多层荷载叠加的情况:
竖向支撑在底层、中间层、上层、顶层不同部位所选用支撑的型号、采用的材料、支撑布置的间距不同。
3.梁端右侧竖向独立支撑要经过计算、验算后,要保证模板体系有足够的强度、刚度和稳定性,要满足施工规范的要求(选用焊接钢管)。
4.模板拆除要符合施工规范的规定,混凝土强度要满足要求。
计算如下:
荷载的选取:
考虑裙房间后浇带和主楼和裙房间后浇带,荷载取值见附图
材料选取,用焊接钢管做支撑
计算
三层(主楼与裙房间后浇带)
荷载及材料选用
钢管外径d(mm)
114
轴心压力N(KN)
190.77
管壁厚度t(mm)
4.0
最大弯矩Mx(KN·m)
0.00
钢材抗压强度设计值f(N/mm2)
315
计算长度l0x(mm)
4000
钢材屈服强度值fy(N/mm2)
345
计算长度l0y(mm)
4000
钢材弹性模量E(N/mm2)
2.06E+05
等效弯矩系数βm
1.0
材料及截面特性
一、常规数据
钢管内径d1=d-2t(mm)
106
截面面积A=π*(d2-d12)/4(mm2)
1.4E+03
截面惯性矩I=π*(d4-d14)/64(mm4)
2.09E+06
截面抵抗矩W=2I/d(mm3)
3.67E+04
截面回转半径i=(I/A)1/2(mm)
38.92
构件长细比λx=l0x/i
102.8
塑性发展系数γ
1.15
构件长细比λy=l0y/i
102.8
二、径厚比验算
验算d/t≤100*(235/fy)
满足
三、刚度验算
构件容许长细比[λ]
150
刚度验算Max[λx,λy]<[λ]
满足
四、强度验算
N/A+M/γW(N/mm2)
138.01
验算N/A+M/γW≤f
满足
五、稳定性验算
⒈弯矩平面内
λx'=(fy/E)1/2*λx/π
1.339
构件所属的截面类型
b类
系数α1
0.600
系数α2
0.965
系数α3
0.300
欧拉临界力NEx=π2EA/λx2(KN)
2.7E+02
当λx'>0.215时,稳定系数ψx={(α2+α3λx'+λx'2)-[(α2+α3λx'+λx'2)2-4λx'2]1/2}/2λx'2
0.414
当λx'≤0.215时,稳定系数ψx=1-α1λx'2
局部稳定系数φ=1(d/t≤60时);φ=1.64-0.23*(d/t)1/4(d/t>60时)
1.0000
N/ψxA+βmMx/γW(1-0.8N/NEx)(N/mm2)
278.40
验算N/ψxA+βmMx/γW(1-0.8N/NEx)≤φf
满足
⒉弯矩平面外
不需验算
λy'=(fy/E)1/2*λy/π
当λy'〉0.215时,稳定系数ψy={(α2+α3λy'+λy'2)-[(α2+α3λy'+λy'2)2-4λy'2]1/2}/2λy'2
当λy'≤0.215时,稳定系数ψy=1-α1λy'2
N/ψyA+0.7Mx/W(N/mm2)
验算N/ψyA+0.7Mx/W≤φf
三层(裙房与裙房间后浇带)
荷载及材料选用
钢管外径d(mm)
114
轴心压力N(KN)
491
管壁厚度t(mm)
4.0
最大弯矩Mx(KN·m)
0.00
钢材抗压强度设计值f(N/mm2)
315
计算长度l0x(mm)
4000
钢材屈服强度值fy(N/mm2)
345
计算长度l0y(mm)
4000
钢材弹性模量E(N/mm2)
2.06E+05
等效弯矩系数βm
1.0
材料及截面特性
一、常规数据
钢管内径d1=d-2t(mm)
106
截面面积A=π*(d2-d12)/4(mm2)
1.4E+03
截面惯性矩I=π*(d4-d14)/64(mm4)
2.09E+06
截面抵抗矩W=2I/d(mm3)
3.67E+04
截面回转半径i=(I/A)1/2(mm)
38.92
构件长细比λx=l0x/i
102.8
塑性发展系数γ
1.15
构件长细比λy=l0y/i
102.8
二、径厚比验算
验算d/t≤100*(235/fy)
满足
三、刚度验算
构件容许长细比[λ]
150
刚度验算Max[λx,λy]<[λ]
满足
四、强度验算
N/A+M/γW(N/mm2)
205.45
验算N/A+M/γW≤f
满足
五、稳定性验算
⒈弯矩平面内
λx'=(fy/E)1/2*λx/π
1.339
构件所属的截面类型
b类
系数α1
0.600
系数α2
0.965
系数α3
0.300
欧拉临界力NEx=π2EA/λx2(KN)
2.7E+02
当λx'>0.215时,稳定系数ψx={(α2+α3λx'+λx'2)-[(α2+α3λx'+λx'2)2-4λx'2]1/2}/2λx'2
0.414
当λx'≤0.215时,稳定系数ψx=1-α1λx'2
局部稳定系数φ=1(d/t≤60时);φ=1.64-0.23*(d/t)1/4(d/t>60时)
1.0000
N/ψxA+βmMx/γW(1-0.8N/NEx)(N/mm2)
302.00
验算N/ψxA+βmMx/γW(1-0.8N/NEx)≤φf
满足
⒉弯矩平面外
不需验算
λy'=(fy/E)1/2*λy/π
当λy'〉0.215时,稳定系数ψy={(α2+α3λy'+λy'2)-[(α2+α3λy'+λy'2)2-4λy'2]1/2}/2λy'2
当λy'≤0.215时,稳定系数ψy=1-α1λy'2
N/ψyA+0.7Mx/W(N/mm2)
验算N/ψyA+0.7Mx/W≤φf
二层(主楼与裙房间后浇带)
荷载及材料选用
钢管外径d(mm)
114
轴心压力N(KN)
381.54
管壁厚度t(mm)
4.0
最大弯矩Mx(KN·m)
0.00
钢材抗压强度设计值f(N/mm2)
315
计算长度l0x(mm)
4000
钢材屈服强度值fy(N/mm2)
345
计算长度l0y(mm)
4000
钢材弹性模量E(N/mm2)
2.06E+05
等效弯矩系数βm
1.0
一、常规数据
钢管内径d1=d-2t(mm)
106
截面面积A=π*(d2-d12)/4(mm2)
1.4E+03
截面惯性矩I=π*(d4-d14)/64(mm4)
2.09E+06
截面抵抗矩W=2I/d(mm3)
3.67E+04
截面回转半径i=(I/A)1/2(mm)
38.92
构件长细比λx=l0x/i
102.8
塑性发展系数γ
1.15
构件长细比λy=l0y/i
102.8
二、径厚比验算
验算d/t≤100*(235/fy)
满足
三、刚度验算
构件容许长细比[λ]
150
刚度验算Max[λx,λy]<[λ]
满足
四、强度验算
N/A+M/γW(N/mm2)
311.00
验算N/A+M/γW≤f
满足
五、稳定性验算
⒈弯矩平面内
λx'=(fy/E)1/2*λx/π
1.339
构件所属的截面类型
b类
系数α1
0.600
系数α2
0.965
系数α3
0.300
欧拉临界力NEx=π2EA/λx2(KN)
2.7E+02
当λx'>0.215时,稳定系数ψx={(α2+α3λx'+λx'2)-[(α2+α3λx'+λx'2)2-4λx'2]1/2}/2λx'2
0.414
当λx'≤0.215时,稳定系数ψx=1-α1λx'2
局部稳定系数φ=1(d/t≤60时);φ=1.64-0.23*(d/t)1/4(d/t>60时)
1.0000
N/ψxA+βmMx/γW(1-0.8N/NEx)(N/mm2)
294.00
验算N/ψxA+βmMx/γW(1-0.8N/NEx)≤φf
满足
⒉弯矩平面外
不需验算
λy'=(fy/E)1/2*λy/π
当λy'〉0.215时,稳定系数ψy={(α2+α3λy'+λy'2)-[(α2+α3λy'+λy'2)2-4λy'2]1/2}/2λy'2
当λy'≤0.215时,稳定系数ψy=1-α1λy'2
N/ψyA+0.7Mx/W(N/mm2)
验算N/ψyA+0.7Mx/W≤φf
二层(裙房与裙房间后浇带)
荷载及材料选用
钢管外径d(mm)
114
轴心压力N(KN)
982
管壁厚度t(mm)
4.0
最大弯矩Mx(KN·m)
0.00
钢材抗压强度设计值f(N/mm2)
315
计算长度l0x(mm)
4000
钢材屈服强度值fy(N/mm2)
345
计算长度l0y(mm)
4000
钢材弹性模量E(N/mm2)
2.06E+05
等效弯矩系数βm
1.0
一、常规数据
钢管内径d1=d-2t(mm)
106
截面面积A=π*(d2-d12)/4(mm2)
1.4E+03
截面惯性矩I=π*(d4-d14)/64(mm4)
2.09E+06
截面抵抗矩W=2I/d(mm3)
3.67E+04
截面回转半径i=(I/A)1/2(mm)
38.92
构件长细比λx=l0x/i
102.8
塑性发展系数γ
1.15
构件长细比λy=l0y/i
102.8
二、径厚比验算
验算d/t≤100*(235/fy)
满足
三、刚度验算
构件容许长细比[λ]
150
刚度验算Max[λx,λy]<[λ]
满足
四、强度验算
N/A+M/γW(N/mm2)
311.00
验算N/A+M/γW≤f
满足
五、稳定性验算
⒈弯矩平面内
λx'=(fy/E)1/2*λx/π
1.339
构件所属的截面类型
b类
系数α1
0.600
系数α2
0.965
系数α3
0.300
欧拉临界力NEx=π2EA/λx2(KN)
2.7E+02
当λx'>0.215时,稳定系数ψx={(α2+α3λx'+λx'2)-[(α2+α3λx'+λx'2)2-4λx'2]1/2}/2λx'2
0.414
当λx'≤0.215时,稳定系数ψx=1-α1λx'2
局部稳定系数φ=1(d/t≤60时);φ=1.64-0.23*(d/t)1/4(d/t>60时)
1.0000
N/ψxA+βmMx/γW(1-0.8N/NEx)(N/mm2)
312.00
验算N/ψxA+βmMx/γW(1-0.8N/NEx)≤φf
满足
⒉弯矩平面外
不需验算
λy'=(fy/E)1/2*λy/π
当λy'〉0.215时,稳定系数ψy={(α2+α3λy'+λy'2)-[(α2+α3λy'+λy'2)2-4λy'2]1/2}/2λy'2
当λy'≤0.215时,稳定系数ψy=1-α1λy'2
N/ψyA+0.7Mx/W(N/mm2)
验算N/ψyA+0.7Mx/W≤φf
一层(主楼与裙房间后浇带)
荷载及材料选用
钢管外径d(mm)
140
轴心压力N(KN)
572.31
管壁厚度t(mm)
4.5
最大弯矩Mx(KN·m)
0.00
钢材抗压强度设计值f(N/mm2)
315
计算长度l0x(mm)
4900
钢材屈服强度值fy(N/mm2)
345
计算长度l0y(mm)
4900
钢材弹性模量E(N/mm2)
2.06E+05
等效弯矩系数βm
1.0
材料及截面特性
一、常规数据
钢管内径d1=d-2t(mm)
131
截面面积A=π*(d2-d12)/4(mm2)
1.9E+03
截面惯性矩I=π*(d4-d14)/64(mm4)
4.40E+06
截面抵抗矩W=2I/d(mm3)
6.29E+04
截面回转半径i=(I/A)1/2(mm)
47.93
构件长细比λx=l0x/i
102.2
塑性发展系数γ
1.15
构件长细比λy=l0y/i
102.2
二、径厚比验算
验算d/t≤100*(235/fy)
满足
三、刚度验算
构件容许长细比[λ]
150
刚度验算Max[λx,λy]<[λ]
满足
四、强度验算
N/A+M/γW(N/mm2)
308.40
验算N/A+M/γW≤f
满足
五、稳定性验算
⒈弯矩平面内
λx'=(fy/E)1/2*λx/π
1.332
构件所属的截面类型
b类
系数α1
0.600
系数α2
0.965
系数α3
0.300
欧拉临界力NEx=π2EA/λx2(KN)
3.7E+02
当λx'>0.215时,稳定系数ψx={(α2+α3λx'+λx'2)-[(α2+α3λx'+λx'2)2-4λx'2]1/2}/2λx'2
0.417
当λx'≤0.215时,稳定系数ψx=1-α1λx'2
局部稳定系数φ=1(d/t≤60时);φ=1.64-0.23*(d/t)1/4(d/t>60时)
1.0000
N/ψxA+βmMx/γW(1-0.8N/NEx)(N/mm2)
298.30
验算N/ψxA+βmMx/γW(1-0.8N/NEx)≤φf
满足
⒉弯矩平面外
不需验算
λy'=(fy/E)1/2*λy/π
当λy'〉0.215时,稳定系数ψy={(α2+α3λy'+λy'2)-[(α2+α3λy'+λy'2)2-4λy'2]1/2}/2λy'2
当λy'≤0.215时,稳定系数ψy=1-α1λy'2
N/ψyA+0.7Mx/W(N/mm2)
验算N/ψyA+0.7Mx/W≤φf
一层(裙房与裙房间后浇带)
荷载及材料选用
钢管外径d(mm)
140
轴心压力N(KN)
1473
管壁厚度t(mm)
4.5
最大弯矩Mx(KN·m)
0.00
钢材抗压强度设计值f(N/mm2)
315
计算长度l0x(mm)
4900
钢材屈服强度值fy(N/mm2)
345
计算长度l0y(mm)
4900
钢材弹性模量E(N/mm2)
2.06E+05
等效弯矩系数βm
1.0
材料及截面特性
一、常规数据
钢管内径d1=d-2t(mm)
131
截面面积A=π*(d2-d12)/4(mm2)
1.9E+03
截面惯性矩I=π*(d4-d14)/64(mm4)
4.40E+06
截面抵抗矩W=2I/d(mm3)
6.29E+04
截面回转半径i=(I/A)1/2(mm)
47.93
构件长细比λx=l0x/i
102.2
塑性发展系数γ
1.15
构件长细比λy=l0y/i
102.2
二、径厚比验算
验算d/t≤100*(235/fy)
满足
三、刚度验算
构件容许长细比[λ]
150
刚度验算Max[λx,λy]<[λ]
满足
四、强度验算
N/A+M/γW(N/mm2)
308.40
验算N/A+M/γW≤f
满足
五、稳定性验算
⒈弯矩平面内
λx'=(fy/E)1/2*λx/π
1.332
构件所属的截面类型
b类
系数α1
0.600
系数α2
0.965
系数α3
0.300
欧拉临界力NEx=π2EA/λx2(KN)
3.7E+02
当λx'>0.215时,稳定系数ψx={(α2+α3λx'+λx'2)-[(α2+α3λx'+λx'2)2-4λx'2]1/2}/2λx'2
0.417
当λx'≤0.215时,稳定系数ψx=1-α1λx'2
局部稳定系数φ=1(d/t≤60时);φ=1.64-0.23*(d/t)1/4(d/t>60时)
1.0000
N/ψxA+βmMx/γW(1-0.8N/NEx)(N/mm2)
301.42
验算N/ψxA+βmMx/γW(1-0.8N/NEx)≤φf
满足
⒉弯矩平面外
不需验算
λy'=(fy/E)1/2*λy/π
当λy'〉0.215时,稳定系数ψy={(α2+α3λy'+λy'2)-[(α2+α3λy'+λy'2)2-4λy'2]1/2}/2λy'2
当λy'≤0.215时,稳定系数ψy=1-α1λy'2
N/ψyA+0.7Mx/W(N/mm2)
验算N/ψyA+0.7Mx/W≤φf
地下一层(主楼与裙房间后浇带)
荷载及材料选用
钢管外径d(mm)
140
轴心压力N(KN)
760.00
管壁厚度t(mm)
4.5
最大弯矩Mx(KN·m)
0.00
钢材抗压强度设计值f(N/mm2)
315
计算长度l0x(mm)
3300
钢材屈服强度值fy(N/mm2)
345
计算长度l0y(mm)
3300
钢材弹性模量E(N/mm2)
2.06E+05
等效弯矩系数βm
1.0
荷载及材料选用
一、常规数据
钢管内径d1=d-2t(mm)
131
截面面积A=π*(d2-d12)/4(mm2)
1.9E+03
截面惯性矩I=π*(d4-d14)/64(mm4)
4.40E+06
截面抵抗矩W=2I/d(mm3)
6.29E+04
截面回转半径i=(I/A)1/2(mm)
47.93
构件长细比λx=l0x/i
68.8
塑性发展系数γ
1.15
构件长细比λy=l0y/i
68.8
二、径厚比验算
验算d/t≤100*(235/fy
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